长寿命水口

Ⅰ 太阳能热水器 能装热水循环泵吗

当然可以用，120升太阳能也是容积式的，不过120升阳台太阳能，一般温度不会太高，除非用电加热，管路的循环会耗费大量的热量，假如你的热水管路没有做保温的话，就会更严重。

Ⅱ 连铸三大件的长水口

当钢水由钢包向中间包浇注时,为了避免氧化和飞溅,在钢包底部的滑动水口的下端安装长水口,一端与下水口相连,另一端插入中间包的钢水内进行密封保护浇注。长水口其作用如下：（1）防止钢水二次氧化，改善钢的质量；（2）减少钢中易氧化元素的氧化产物在水口内壁沉积，延长其使用寿命；（3）长水口可多次使用，降低耐火材料消耗。
长水口应具备以下性能：
（1）优异的抗热震性；
（2）良好的机械性能和抗震动的能力；
（3）抗钢液和熔渣的侵蚀性好；
（4）边接处必须带有气封装置。长水口的材质一般有熔融石英质和铝碳质两大类。
熔融石英长水口，采用泥浆浇注法成型，其特点是抗热冲击性好，有较高的机械强度和耐酸性渣侵蚀，化学稳定性好。但其易与钢水或渣中的铁锰等氧化物形成低熔物，在高温下石英与碳反应被分解和气化，耐侵蚀性差，也不利于冶炼洁净钢。
铝碳质长水口选用高纯原料，降低杂质含量，按合理的颗粒级配改善组织结构，提高抗侵蚀性能；调整天然石墨的含量，利用粗晶鳞片石墨对钢液的不浸润性，以减少长水口的结瘤；改进造型以减少水口裂纹；应用微粉技术，添加适量Al2O3微粉等增强高温强度和热稳定性。铝碳质水口具有良好的抗热震性，对钢种的适应性强。为防止水口表面的碳在烘烤和使用中被氧化，在水口表面涂有防氧化涂层。防氧化涂层主要由长石、石英、粘土等原料组成，通过湿磨制成釉料，用人工或机械方法涂抹在水口表面，这种涂料在700～1000℃的范围内形成釉层，从而保护石墨不被氧化或氧化极少。
表8 长水口的理化性能 项目 Al2O3
% SiO2
% ZrO2
% C
% 显气孔率 % 体积密度 g/cm3 抗折强度 MPa 热膨胀率 % 水口本体 50～56 14～18 28～33 16～20 2.3~2.4 10 0.50 渣线部位 65 18 14 3.15 11 0.31
(900℃) 透气环 88 9 24 2．8 0. 60
(900℃) 对铝碳质长水口，通过加入适量低膨胀材料（熔融石英、钛酸铝），增韧材料（氧化锆）和钢纤维补强等的基础上，为进一步改善其性能从材质上又采取提高水口中Al2O3含量，减少SiO2加入量，以确保热震性能，提高使用寿命。
国内开发的不烘烤长水口，不烘烤直接使用，简化了工序，降低了能源消耗。并在长水口与钢包下水口接合部位采用氩气密封，发挥了长水口耐高温、抗侵蚀、耐冲刷等特点。此外还有铬刚玉－莫来石长水口和Al2O3-SiC-C质浇注料制作的不定形长水口，均取得了较好的使用效果。

Ⅲ 技术方法研究与应用

(一)SYZX系列绳索取心液动锤的应用及其钻进工艺优化

冲击回转钻进是在钻头已承受一定静载荷的基础上，以纵向冲击力和回转切削力共同破碎岩石的钻进方法。SYZX75、95型绳索取心液动锤将绳索取心和液动锤两大钻进优势技术结合形成的一种新钻进方法，是中国地质科学院勘探技术研究所研发的、具有国际领先水平的钻探科技新成果，可大大地提高钻进效率和回次进尺，也可有效地控制孔斜、提高破碎地层的岩心采取率。该课题在马坑钻探中开展了SYZX系列绳索取心液动锤的推广应用，并进行绳索取心液动锤钻进工艺优化。在马坑矿区绳索取心液动锤的使用及其与普通绳索取心钻进的现场对比试验，证明了该技术在矿区的适用性和优越性，应大力推广应用。

(1)与普通绳索取心钻进相比钻进效率大幅度提高。由于金刚石绳索取心钻进采用以较高转速为主的钻进规程参数，具有回转钻进切削、磨削碎岩的特点。使用液动锤后，给钻头施加高频脉动载荷，冲击力瞬时可达极高值，使被钻进的岩石在交变的外力作用下产生脆裂剪崩的体积破碎，明显提高了机械钻速(破碎岩石的效率)，岩石越坚硬，效率提高的幅度愈明显。

(2)在可钻性9～12级坚硬“打滑”地层，钻速显著提高。按目前的绳索取心钻进水平条件，一般不宜在10～12级的岩层中钻进。在致密完整、弱研磨性、坚硬的“打滑”地层钻进，虽然采用软胎体钻头辅以人工研磨及孔内投硬岩屑等措施，绳索取心钻进仍显现出钻效低、回次进尺少等问题。

坚硬“打滑”的地层应用绳索取心液动潜孔锤钻进时，交频冲击荷载能使钻头唇面接触处的岩石表面光洁度降低，增加了钻头与岩石的摩擦力。同时，较粗的岩粉颗粒也促成了金刚石从胎体中出刃的条件，所以可显著提高钻速。

(3)在硬、脆、碎地层提高岩矿心采取率，延长回次进尺。液动锤在液动作用下启动工作，产生了高频冲击荷载。使钻具采心机构处于冲击振动作用下，岩心不易堵塞(即使产生堵塞也能较快解卡)，减少岩心的自磨作用，从而提高岩矿心采取率，延长回次进尺，在破碎地层这种优点更为明显。

(4)使用绳索取心液动锤钻进可避免烧钻事故。经过两年多使用表明，使用液动潜孔锤绳索取心钻进，一旦发现泵压下降，冲击器不工作，要及时提钻检查，可避免烧钻事故。两年来，几乎无发生烧钻事故。

(5)绳索取心液动锤钻进减斜效果好。与回转钻进相比，钻压和转速较低，并且钻速高，有利于降低孔斜。

(6)绳索取心液动冲击回转钻进还可减轻绳索取心钻杆内壁结垢现象。

(二)金刚石钻头的优选研究

1.钻头试验选择的综合经济效益评价指标及优选方法

现场对比试验选择：根据目的和需要，选择不同技术参数的钻头在矿区或同一地层进行钻头适应性、时效、寿命等指标的对比试验，探讨各钻头参数对钻探成本效益的贡献率，求证合适的钻头性能参数或钻头品种。统计分析选择：通过对钻头历史使用资料进行统计分析，结合地层岩石可钻性合理选择钻头类型，从而更好地用好钻头，达到提高钻速、降低成本的目的。

2.S75钻头主要性能结构参数的优选成果

金刚石钻头的性能结构参数有镶嵌类型、胎体性能、金刚石的质量和粒度、金刚石浓度、水口形状及其数量和大小、底唇形状等。根据岩石的硬度、研磨性和完整度等岩层性质和其他技术条件，以高效、长寿、低耗、安全为标准，确定不同地层适用的孕镶金刚石钻头主要性能结构参数。

3.不同工况下钻头方案的确定

钻速与寿命在不同情况下对钻探综合效益的贡献率是不同的，研究确定了不同的工况的钻头方案：采用绳索取心钻进时，应有足够的钻头寿命，以延长提钻间隔，减少提钻次数和提钻时间；绳索取心钻进在深孔硬岩条件下，钻头方案为：在保证钻头寿命足够长的前提下，提高钻头的机械钻速；钻速低下时，如钻遇坚硬致密“打滑”地层，应以提高钻速为主；软硬互层频繁和破碎裂隙性地层，应主要考虑延长钻头寿命。

4.研究确定提高钻头寿命的技术对策

绳索取心钻进，一个提钻间隔内回次多、进尺长，钻遇多种不同性能岩层的可能性增多，要求钻头具有较广的地层适应性。主要对策：金刚石采用高强度、不同粒径混镶，增加钻头的适应性；提高工作层的高度；加强钻头的内外保径，如：增高内外侧刃高度，内外侧刃采用天然金刚石补强或采用高强度、较粗粒的单晶、聚晶体保径，钢体外焊合金颗粒等；增加胎体的耐冲击、耐磨性。

5.制定合理使用金刚石钻头的工作要点

要使金刚石钻头实现高效率、长寿命，合理使用它也是一个重要因素。合理使用钻头要注意以下几个问题：钻头要分组排队使用，根据设计孔深，按钻头内、外径尺寸，轮换使用：先用外径大、内径小的钻头；后用外径小、内径大的钻头。每次下入钻头与前一回次钻头直径差要小，当钻进8～9级岩石时，不大于0.1mm；当钻进10～12级岩石时，不大于0.05mm；选择好扩孔器，做好钻头与扩孔器及卡簧间配合；合理控制机械钻速，对软的、中硬粗颗粒的岩层，钻进速度快，岩粉量大，为了及时排除岩粉达到冷却钻头的目的，除增加冲洗液量外，要控制钻进速度。一般连续钻进时效不要超过5m/h，时效过高，易于造成钻头的非正常磨损，甚至会引起烧钻；避免钻头非正常损坏。

6.金刚石钻进技术参数的优选

钻压：确定合理的钻压是提高钻进效率，降低成本的重要措施之一。应根据岩石可钻性、研磨性、完整程度、钻头底唇面积、金刚石粒度、品级和数量选择钻压。

转速：转速是影响金刚石钻头钻速的重要因素。应根据岩石性质、钻孔结构及设备能力等因素选择转速，即考虑获得较高的钻速，也要保证合理的钻头寿命。

泵量：泵量的大小既必须保证冲洗液完成排除岩粉、冷却钻头等功能需求，也应能实现钻头金刚石自锐、防止复杂地层孔壁遭受冲刷破坏等要求。应视岩石性质、环状间隙、钻头类型、金刚石粒度、胎体性能等因素进行选择与适当调整。

泵压：泵压是一定泵量的情况下，冲洗液在特定钻进环境中的流动阻力。泵压的大小受钻杆内径及其密封、取心钻具过水断面、钻头水口、钻孔环状间隙、钻孔漏失情况等因素的影响，是反映孔内状况的敏感参数之一。钻进过程中，应设法降低泵压，保证钻进所需泵量的实现。

根据上述的原则、方法与思路，通过试验确定了马坑矿区绳索取心钻进技术参数组合(表4-2)和SYZX75绳索取心液动锤钻进最佳技术参数。

表4-2 绳索取心钻进技术参数组合经验推荐表

7.组合钻进技术试验

(1)试验任务的由来：石岩坑矿区ZK8321孔设计孔深900m，离已完工原水文观测孔8号钻孔15m。根据观8孔钻取的岩心，地层为泥岩、砂岩、粘土层等，其中大部分砂质泥岩(岩心极破碎，裂隙发育，采取率极低)。由于孔壁缩径、坍塌现象严重，观8孔孔深500m，施工时间达4个多月。为了加快勘探进度，提高钻进效率，经地质部门同意灰岩以上地层可不采取岩心，即孔深390m以上通过孔口取样判断地层情况。课题利用这一条件，开展组合钻进技术试验，设计试验方案(表4-3)。

表4-3 组合钻进技术试验设计方案表

(2)牙轮钻头钻具组合：按钟摆防斜原理组配牙轮钻头钻具：ϕ200mm牙轮钻头0.2m+5.15m钻具+2.56m泥粉管+钻铤+钻杆。钟摆钻具组合可利用钻具自身重力产生的钟摆力来实现降斜防斜目的。其防斜原理就是钻头以上、切点以下的一段钻铤犹如一个“钟摆”，钻头在这段钻铤的重力的横向分力——即钟摆力的作用下，靠向切削下侧井壁，从而起到减小井斜角的作用。

(3)试验过程：ZK8321孔于2011年6月19日开孔，0～13m为ϕ250mm金刚石钻头钻进，13m开始用ϕ200mm牙轮钻头钻进，浓泥浆护孔。钻进至孔深256.37m时，发生严重孔内事故，最后采取偏孔方法绕过事故钻具。牙轮钻头钻进进尺243.37m，用时384h，台月效率480m/台月，时效为1.15m/h。

(4)试验体会：采用牙轮钻头和优质浓泥浆全面钻进，钻进效率高，裸眼时间短，孔壁稳定。遇破碎、裂隙、全漏失地层，可将钻杆下入漏失孔段底部，用水灰比0.3～0.45水泥浆拌和细砂，从孔口将水泥浆倒入钻杆，由钻杆内管送到预定位置，对大裂隙地层堵漏效果显著。

(三)马坑铁矿护壁堵漏技术组合优化

由于福建铁矿区岩性极复杂、岩相变化极大、断裂与褶皱十分发育等原因，深孔钻探护壁是关键。经过多个钻孔的试验实践，研究制定了“优质泥浆+有效堵漏、旋喷水泥浆固结、多层次套管等复合护壁”技术。该技术作为马坑铁矿深孔钻探护壁原则与工艺要点(表4-4)，有效保证了钻进的顺利进行。

表4-4 石岩坑铁矿地层与护壁堵漏对策选择表

1.高压旋喷水泥浆护壁技术的研究与应用

高压旋喷水泥浆固结护壁法技术是本研究形成的、国内首创的创新性成果。该技术吸收高压旋喷加固软土地基的精髓，通过机具的研制和工艺的研究，以高压旋喷水泥浆的方式，解决了常规护壁方法不能胜任的深部“断层泥”护壁难题，如：中、深部孔段钻遇松散、破碎、易水化分散坍塌等复杂夹层，钻孔漏失、泥浆护壁难且无法采用套管隔离情况下的护壁等。

2.旋喷水泥浆护壁的首次应用试验——马坑ZK7529孔

马坑矿区ZK7529孔设计孔深1200m，于2010年10月19日开孔，至2011年10月4日终孔，终孔孔深1299.19m。该孔于孔深960m后，钻遇三个“断层泥”破碎带：前两个断层采用套管隔离，第三个断层应用了水泥浆高压旋喷灌注法。具体护壁情况概述如下。

第一个断层带：孔深969.20～970.50m(中间夹0.2m基岩)，地下水有径向流动。钻进时阻力大，提出后孔段即被细石充填。采用泥浆护壁无效后，多次采用常规方法灌注水泥，均未取上水泥心样，后扩孔下入ϕ89套管。

第二个断层：1049.60～1051.60m(ϕ77mm口径)。自1015.69～1051.60m中取岩心8m左右，出现坍塌；多次灌注水泥浆后，均因偏斜出新孔又屡次坍塌。于是扩孔至孔深1086.94m，下入ϕ73mm飞管。

第三个断层：1135.50～1138.50m(ϕ59mm)，地层为强风化辉绿岩，风化严重的“断层泥”松散地层，胶结性差，怕水冲刷。由于受钻孔口径限制，采用ϕ59钻具(钻杆为ϕ50外丝+ϕ50内丝)钻进。穿过该断层带后，出现严重坍塌、缩径现象，多次灌注水泥浆护壁无效。由于受口径限制无法下入套管隔离复杂孔段，探讨应用了水泥浆高压旋喷灌注法，解决了护壁难题。

3.旋喷水泥浆护壁作业情况

(1)设备：XY-5型钻机，BW-250型泥浆泵，泥浆搅拌机等生产设备。

(2)护壁材料：采用42.5级普通硅酸盐水泥，水灰比0.45，加入适量促凝早强剂(NaCl)及速凝剂(三乙醇胺)，浆液密度控制在1.6g/cm³。水泥用量15包，配制水泥浆量600L，替水量900L。

(3)旋喷钻具组合：ϕ50外丝钻杆+ϕ42内丝钻杆36m+喷具(喷具喷嘴3个，孔径5mm)+扫孔钻具。

(4)下入孔内预定位置后，先扫孔，扫至孔底后，送水畅通后，替入一定清水后开始送浆。

(5)压送水泥浆浆及替水量旋喷。当浆液自喷嘴喷射时，开动钻机，采用(表4-5)所列技术参数进行旋喷作业，直至浆液、替水压送完毕(开始送浆时，无泵压或泵压较低，待浆液出喷嘴时，泵压升至4～5MPa)。

表4-5 高压旋喷技术参数表

(6)注浆完毕，把钻杆提起一立根后，清洗钻杆，提钻。

(7)注浆24h后探水泥面，48h后扫孔。

4.旋喷水泥浆护壁技术的研究与应用体会

在马坑矿区5个钻孔的11处复杂地层孔段中，根据不同孔段的长短分别进行1次或多次旋喷水泥浆护壁，累计旋喷水泥浆作业33次，有7个孔段解决了护壁问题，4个孔段取得一定的护壁效果。通过该技术的研究与应用，有以下体会。

(1)旋喷水泥浆与灌注水泥浆护壁方法的比较。旋喷水泥浆护壁的工艺方法、操作步骤与注意事项与灌注水泥浆护壁基本相同，但却能取得比灌注水泥浆更好更可靠的护壁效果，并在灌注水泥浆无法解决的已严重超径孔段、溶洞地层等获得成功护壁，主要是高压浆液从慢转、缓提的钻具侧向高速喷出(表4-6)，使浆液不仅具有很大的冲击破土、渗入裂隙能力，充分置换泥浆和充填超径、溶洞空间，并与旋喷段孔内的岩土颗粒搅拌混合。

表4-6 旋喷水泥浆与灌注水泥浆护壁工艺的主要区别表

(2)旋喷水泥浆护壁技术的适用地层：通过多个钻孔的应用实践，旋喷水泥浆可以在复杂地层孔段形成有效的护壁“水泥套管”，解决采用泥浆护壁、普通方法灌注水泥均无效，以及受口径限制也无法下入套管隔离复杂孔段的情况下的护壁难题。试验表明，该技术适用于下列地层护壁：中、深部孔段钻遇松散、破碎、易水化分散坍塌等复杂夹层，如：马坑矿区深部常见层厚1～5m不等“断层泥”；任意孔深的坍塌超径孔段、溶洞地层等有、无充填物中、小孔洞或溶洞群。

(3)存在的问题：综合旋喷水泥浆护壁技术的应用情况，由于存在以下主要问题，致使护壁效果不够理想，甚至造成旋喷水泥浆护壁的失败。

旋喷钻具喷嘴加工较为随意，达不到科学、合理；旋喷浆液压力不足；旋喷转速(n)和提升速度(υ_t)的组合不匹配，如：旋喷具提升过快等；替浆水量的控制不当；作业人员经验不足，关键环节操作不熟练，各岗位工作人员配合不密切。

5.提高旋喷水泥浆护壁效果的思考与探讨

针对旋喷水泥浆护壁技术应用存在的主要问题与不足，有必要进一步研究，持续完善该技术。为此，结合高压旋喷技术的相关研究成果，有以下设想和探讨。

(1)旋喷钻具喷嘴的设计优选——探寻高质量喷嘴：喷嘴是喷头的重要组成部分，喷嘴的水力学特性的好坏直接影响射流对地层的冲切效果，进而决定“水泥套管”直径的大小。为了研究喷嘴不同流道形状和不同长度的射流效果，选择3种喷嘴做了针对性的室内试验，并在分析对比试验数据和结果的基础上，得出以下的结论：收敛圆锥角喷嘴流道形式可减少喷嘴自身的压力降损失；当喷嘴长度与直径的比值为8～10，射流具有较好的喷射性能，射流流束稳定，冲击力强。

通过进一步研究，探寻符合旋喷水泥浆护壁要求的高质量喷嘴。一般地，高质量的喷嘴应该使射流具有如下的特性：扩散角小、等速核长、喷嘴的流量系数大(即射流通过喷嘴的能量损失小)。

(2)旋喷浆液适配机具研究：旋喷回转机构的研制，探讨解决旋喷转速不当问题。利用立轴式钻机最低转速进行旋喷回转，转速太快；以点动方式回转，转速不均。解决的设想是：研制可安装在孔口的、可无级调速的喷浆液压回转器；研制以钻机立轴为动力输入端的减速回转装置，将立轴的较高回转速度转换为所需的旋喷转速；旋喷高压注浆泵的研制或探寻。通过进一步研究，研制或探寻满足旋喷水泥浆护壁所需流量、泵压的注浆泵；配套浆液搅拌机、浆液除渣器等机具的研制。

(3)旋喷固结护壁浆液研究：理想的注浆材料应能满足护壁力学性能要求，浆液应具有良好的可注性、凝胶时间可任意调整、价格低廉、无毒、无污染、施工方便等。通过进一步的研究，选择合适的注浆材料及其配合比。初步考虑以下两个途径：水泥浆及其外加剂的选择。纯水泥浆液系无机质硅酸盐材料，无毒无公害，长时间性能稳定且价格低廉，应优先选用。根据工程需要，可通过试验在水泥浆液中加入适量的速凝、悬浮或防冻等外加剂及掺和料，保证浆液质量和低成本；化学浆液的选择与应用。化学浆液具有一些独特性能，如浆液黏度低、可注性好、凝胶时间可准确控制等，但化学浆液价格比较昂贵，且往往有毒性和污染环境，不利于环保。由于地质勘查钻孔孔距大、孔径小，护壁所需浆液量不多，化学浆液的较高价格与所含毒性对钻探成本及环境影响不大。因此，化学浆液也是值得选择与应用的护壁浆液。

综上所述，旋喷水泥浆护壁研究成果在福建龙岩马坑铁矿深部复杂地层护壁获得成果后，先后在福建煤田、湖北放马山等矿区多个钻孔推广应用，表明该技术可以在任意孔深的坍塌超径孔段、软弱松散地层等形成可靠、有效的“水泥套管”护壁。这一成果，为小口径深孔复杂地层护壁增添了一项有效的护壁技术和手段。目前，该技术已成为机台深孔钻探主要和必备的护壁手段。

(四)套管钻进技术在马坑铁矿复杂地层中的应用试验

BH114套管钻进技术是中国地质科学院成都探矿工艺所研发的钻探新成果。该技术通过利用外管代替绳索钻杆传递钻压和扭矩驱动孔内套管取心钻具回转钻进，在不提钻情况下进行绳索取心、检查或更换孔底主副钻头，有效减少起钻次数，避免频繁取下钻导致复杂地层孔壁不稳定及其引发的孔内事故，降低劳动强度，改善施工环境和促进安全生产。2012年9月8日，福建省第八地质大队在石岩坑矿区ZK9501孔进行BH114套管钻进技术试验(自孔深25.58m开始至186m)，不仅为BH114套管钻进技术的进一步完善提供了宝贵的试验数据，达到预期目的。

现场试验情况：2012年9月12日至2012年9月28日，在马坑矿区ZK9501孔25.84～183.18m孔段进行ϕ114套管钻进技术生产试验，试验进尺157.34m，并下入ϕ114套管181.70m，实现了随钻下套管隔离保护孔壁。

Ⅳ 沉积岩取心技术

2.2.1 取心钻头

中、深部以浅井段沉积岩地层钻探是科学超深井的第一阶段，无论是全面钻进，还是取心钻进，都应在满足地学目的、保证钻孔安全的前提下，快速成孔。选择合适的切削具和钻头结构对取心钻进机械钻速的提高至关重要。科学超深井取心钻进将采用提钻取心方式，回次进尺要远远少于全面钻进，故钻头的选择应将机械钻速作为主要指标，兼顾钻头寿命。

沉积岩地层相对结晶岩地层硬度小，除少数难钻进的致密泥页岩、水敏泥岩等地层外，可选用切削型和微切削型的常规合金钻头、PDC钻头及聚晶金刚石钻头。PDC钻头可应用于软—中硬的泥页岩、粉砂岩等地层，聚晶金刚石钻头可应用于中硬的砂岩、砾岩、粉砂岩等地层。

为应对可能出现的难钻进的水敏性软泥岩、致密泥页岩地层，设计锥形嵌块式防泥包钻头和异形加长齿PDC钻头。

2.2.1.1 锥形嵌块式防泥包钻头

强塑性软泥岩地层遇水后迅速水化、水溶，取心钻进无法仿效石油钻井全面钻进，使用大排量、高压喷嘴清洗钻头，故普通合金和PDC取心钻头普遍存在以下技术缺陷：

1）钻头排屑空间太小、排水空间太大，短时间钻进后钻头即被严重泥包，造成回次进尺与钻进效率的低下。

2）泥包的钻头在提钻时的活塞效应，对岩心产生强烈的负压抽吸，将岩心从钻具内腔拉出。钻进时间愈长，钻头泥包愈严重，岩心脱落的可能即愈大，图2.7所示为SK-1井（主井）使用阶梯合金钻头、三层管取心时，受负压抽吸而变形的有机岩心衬管，可见泥包钻头在提钻时活塞效应的强烈。

图2.7 因负压抽吸剧烈变形的岩心衬管

为解决钻头泥包引起的回次进尺短、钻进效率低和抽吸作用，实现快速、长回次取心钻进，设计如图2.8所示锥形嵌块式防泥包钻头，其结构有如下特点：

图2.8 锥形嵌块式防泥包合金钻头

1）切削具呈螺旋状排列［图2.8（b）］，旋向与钻头回转方向相反，在与钻头旋向相同的钻井液旋流及钻头回转离心力的综合作用下，可有效防止钻屑在切削刃附近堆积。

2）底唇与井底间、外圆与井壁间的大空间，使钻头具备良好的排屑条件，钻屑未及相互挤压与钻头粘结即被冲走。

3）切削具的轴向排列方式，可在井底形成多重自由切削面，不仅有利于清洁井底，也有利于中硬级岩石的破碎，因而钻头对中硬及其以下的多变地层具有一定的适应性。

4）切削具可在嵌槽内多次更换、嵌块可在钻头刚体上多次更换，因此大大延长了刚体的使用寿命。

5）切削具不仅可以采用八角合金，还可以选用PDC块，进一步增加该钻头对沉积岩多变地层的适应性。

采用CFD软件Cfdesign8.0对钻头结构进行了水力学分析，在给定泵量90L/min、20 °C清水的条件下，对Φ150/95mm钻头进行分析，图2.9。所示为井底流场分布图，每个切削刃前都聚焦大量流线、压力从水口向各切削刃辐射，说明切削刃前的钻井液流速快、流量大；另外，从压降场分布来看，切削刃前的压降略大于水口处的压降，这说明切削刃前的钻井液流过时动能更大，利于及时排除岩粉；图2.10井底纵向流场分布同样可以看出，在切削刃前有明显的压降，流量也较大，这同样利于排除岩屑。

图2.9 井底流场分布

图2.10 井底流场纵向分布

2.2.1.2 异形加长齿PDC钻头

致密泥页岩地层是石油钻井常钻遇的难钻进地层，即使全面钻进采用大钻压、带高压喷嘴的PDC钻头易难达到快速钻进。SK-1主井、WFSD-2孔都钻遇了致密泥页岩地层，使用Φ150～157mm口径取心钻头，试用了合金钻头、PDC钻头、尖齿PDC钻头及金刚石钻头，螺杆马达驱动金刚石钻头的复合钻进技术。

1）合金钻头在该类地层中寿命极低，短时间快速进尺后尖刃磨损，即不再进尺。

2）圆片状PDC钻头切削刃较钝，很难切入致密地层达到剪切碎岩效果。

3）转盘（顶驱）+螺杆马达复合驱动金刚石钻头，在浅孔段，钻速也只能达到1m/h左右，且从实际效果看，岩石致密度随井深增加而快速增长，机械钻速下降趋势较大。

4）尖齿PDC钻头体现了强大的效率优势，能轻易切入致密层实现剪切碎岩，但尖齿PDC块易崩刃，钻头寿命很低，往往进尺几米后钻速下降，直至完全不进尺。

现代超硬材料技术突飞猛进，金刚石复合片的抗冲击耐磨性能大幅增长，PDC钻头在石油钻井中运用范围愈来愈广泛，长寿命PDC钻头由螺杆马达（或减速涡轮马达）孔底驱动快速钻井。结合尖齿PDC钻头在致密泥页岩中的试用效果，以及圆片PDC钻头的高寿命特征，设计出图2.11所示的异形加长齿PDC钻头，其特征如下：

图2.11 异形加长齿PDC钻头效果及加长PDC块

1）异形加长PDC齿具有可磨损长度大、切入地层性能好、占据布齿空间小的优势，同时又具有圆片PDC钻头的长寿命特征。

2）异形加长齿PDC块的弧顶可切割成不同弧度，以适应不同致密程度的地层和不同布齿数量的钻头，实现机械钻速与钻头寿命的最佳匹配。

3）可由螺杆/减速涡轮马达（+液动锤）孔底驱动。

2.2.2 多变地层普适性卡簧

取心钻进割心机构有多种，但科学超深井将采用无投球通道的井底动力驱动，石油钻井常用的加压式的岩心爪割心时或需投球液力加压，或需机械加压，故不适合科学超深井取心钻进。自锁性好的卡簧因其结构简单、占用空间小，是薄壁取心钻进的首选。

软弱的沉积岩地层大口径、长钻程采心，较硬地层小口径采心有两个显著的不同点：①大直径岩心的拔断力相应大，采心时需要卡簧对岩心有更大的抱紧力；②软弱地层岩心的塑性强，岩心受卡簧抱紧力时产生的径向变形大，按传统岩心钻探方法设计的卡簧，即使下行完全收缩仍不足以卡紧松软岩心以克服岩心自重和胶结力将其拔断，而将岩心部分甚至整体拉出，极易出现空管；③钻具在较大的离心力作用下自转和公转并存，易磨心岩心，需要卡簧有更大的收缩范围。

大壁厚、大行程、大缺口的卡簧与钻头构成大公差配合，提高易变形岩层的采心可靠性，如图2.12所示。卡簧座与卡簧外径不变，加大卡簧自由内径与钻头内径的负公差；减小卡簧座最小限位直径；卡簧壁厚增加的同时，保证有足够大的卡簧行程，使其在上死点能张开到允许岩心顺畅通过；保证卡簧完全收缩不被拉出卡簧座；尽可能大的缺口允许卡簧产生更大的径向收缩，使之更紧地抱住岩心；大锥角保持卡簧高度不变来增加卡簧壁厚，同时有利于卡簧径向的快速收缩等。具备这样性能的卡簧，不仅适应了软、硬多变地层卡心的需要，且由于其自身有很大的伸缩性，也极大地简化了现场适配卡簧时的操作程序。

图2.12 卡簧位置与尺寸关系

Ⅳ 十二长生水法顺口溜是什么

口诀主要内容：八字命局占长生，少年得志人聪明，身体健康寿命高，祖业遗产可继承。年柱长生父母助，月柱夫妻恩爱共，中年运途更发达，兄弟姊妹运亦通。日柱一生富贵全，时柱后人更兴隆。

从万物开始生长至死墓绝胎养，必定从长生开始：长生——沐浴——冠带——临官——帝旺——衰——病——死——墓——绝——胎——养。即是十二个宫位，简称为十二长生诀。

吉凶歌诀：

第一养生水到堂，贪狼星照显文章。

长房儿孙多富贵，人丁昌盛性忠良。

文曲临朝官职重，大小湾环福寿长。

养生流破终需绝，少年寡妇守空房。

沐浴水来犯桃花，女子淫乱不由他。

投河自缢随人走，血病官灾破败家。

子午方来田业尽，卯酉流来好赌赊。

若还流破长生位，堕产淫声带锁枷。

Ⅵ 金刚石钻头的优选研究

8.2.1 钻头试验选择的综合经济效益评价指标

钻头使用的综合经济效益评价指标主要有钻速、寿命、综合成本（表8.6）。

表8.6 钻头选择的综合经济效益评价表

注：Z为钻头价格，元；Z₀为钻头停用或报废后的残留价值（如废钻头其他使用、金刚石回收等）。

8.2.2 金刚石钻头的优选方法

（1）现场对比试验选择

根据目的和需要，选择不同技术参数的钻头在同一矿区或同一地层进行钻头适应性、时效、寿命等指标的对比试验，探讨各钻头参数对钻探成本效益的贡献率，求证合适的钻头性能参数或钻头品种。

（2）统计分析选择

通过对钻头历史使用资料进行统计分析，结合地层岩石可钻性合理选择钻头类型，从而更好地用好钻头，达到提高钻速、降低成本的目的。

8.2.3 S75钻头主要性能结构参数的优选成果

金刚石钻头的性能结构参数有镶嵌类型、胎体性能、金刚石的质量和粒度、金刚石浓度、水口形状及其数量和大小、底唇形状等。根据岩石的硬度、研磨性和完整度等岩层性质和其他技术条件，以高效、长寿、低耗、安全为标准，确定不同地层适用的孕镶金刚石钻头主要性能结构参数（表8.7）。

表8.7 S75绳索取心钻头选择表

8.2.4 不同工况下钻头方案的确定

钻速与寿命在不同情况下对钻探综合效益的贡献率是不同的，通过研究确定了不同工况的钻头方案：

1）采用绳索取心钻进时，应有足够的钻头寿命，以延长提钻间隔，减少提钻次数和提钻时间。

2）绳索取心钻进在深孔硬岩条件下，钻头方案为：在保证钻头寿命足够长的前提下，提高钻头的机械钻速。

3）钻速低下时，如钻遇坚硬致密“打滑”地层，应以提高钻速为主。

4）软硬互层频繁和破碎裂隙性地层，应主要考虑延长钻头寿命。

8.2.5 研究确定提高钻头寿命的技术对策

绳索取心钻进，一个提钻间隔内回次多、进尺长，钻遇多种不同性能岩层的可能性增多，要求钻头具有较广的地层适应性。主要对策：

1）金刚石采用高强度、不同粒径混镶，增加钻头的适应性。

2）提高工作层的高度。

3）加强钻头的内外保径，如：增高内外侧刃高度，内外侧刃采用天然金刚石补强或采用高强度、较粗粒的单晶、聚晶体保径，钢体外焊合金颗粒等。

4）增加胎体的耐冲击、耐磨性，如：采用无压法加工高压耐冲击钻头胎体，增加钻头的工作扇形面积（小水口，斜水口与螺旋水槽等）。

8.2.6 制定合理使用金刚石钻头的工作要点

要使金刚石钻头实现高效率、长寿命，合理使用也是一个重要因素。合理使用钻头要注意以下几个问题：

1）钻头要分组排队使用。根据设计孔深，按钻头内、外径尺寸，轮换使用：先用外径大、内径小的钻头；后用外径小、内径大的钻头。每次下入钻头与前一回次钻头直径差要小，当钻进8～9级岩石时，不大于0.1mm；当钻进10～12级岩石时，不大于0.05mm。

2）选择好扩孔器，做好钻头与扩孔器及卡簧间配合。金刚石扩孔器具有修正孔壁，保持钻孔直径符合设计要求，从而减少新钻头下入孔内的扫孔工作量；保持孔内钻具在高转速条件下的工作稳定性。为减轻钻头负担，延长钻头寿命，选择好扩孔器至关重要。钻头与扩孔器及卡簧间要合理配合，要求如下：①扩孔器的外径应比钻头外径大0.3～0.5mm，岩层坚硬时应采用下限数值。②卡簧的自由内径应比钻头内径小0.3～0.5mm。卡簧应在上一回次岩心上测试，以不脱落、不卡死为宜。

3）合理控制机械钻速。对软的、中硬粗颗粒的岩层，钻进速度快，岩粉量大，为了及时排除岩粉达到冷却钻头的目的，除增加冲洗液量外，要控制钻进速度。一般连续钻进时效不要超过5m/h，时效过高，易于造成钻头的非正常磨损，甚至会引起烧钻。

4）避免钻头非正常损坏：①孔底要保持清洁，当发现有硬质合金、胎块、金刚石、金属块、脱落岩心及孔壁掉块时，应采用冲、捞、抓、粘、套、磨、吸等方法加以清除；②钻具通过换径、探头石、孔壁掉块等部位以及在斜孔和干孔中下钻时，应放慢下降速度；③换径后应用锥形钻头修整换径台阶；④地层由硬变软时应减压并控制钻速；⑤钻进中，操作人员应随时观察冲洗液消耗和泵压的变化情况，发现异常应立即停钻查明原因；⑥不允许使用弯曲度超过规定的钻杆和钻具。

Ⅶ 水枪旋转喷头有何优点

水枪旋转喷头有何优点？高压水清除车用来清除路面标线，标配的是手推式的单盘或多盘手推车，手推车只能清理路面标线和能平放到路面的设备表面，如道路标志牌平放到路面上清洗，这样很不方便，不能清洗空间上污垢或铁锈。限制了高压水清除车的应用范围，国外开发有手持式的高压水枪，能满足对空间上清除污垢的要求，但结构复杂，价格太贵，旋转速度难以控制。难以在国内工业清洗或清除领域推广应用。

技术实现要素：

本实用新型为了解决现有技术中的不足之处，提供一种结构紧凑、成本低、旋转速度平稳易控制、稳定性强的高压水枪的自旋转喷头。

为解决上述技术问题，本实用新型采用如下技术方案：高压水枪的自旋转喷头，包括沿垂直方向设置且具有同一中心线的喷头座、筒状外壳、封头帽、空心台阶轴、高压水管和锁紧接头，喷头座下端面沿圆周方向安装有若干个宝石喷嘴，宝石喷嘴的喷射方向倾斜设置，筒状外壳上端和下端均敞口，空心台阶轴位于筒状外壳内，喷头座上部伸入到筒状外壳内并与空心台阶轴下端螺纹连接，喷头座上部外圆与筒状外壳下端内壁之间设置有角接触轴承，封头帽套在喷头座外部并与筒状外壳下端外部螺纹连接；

筒状外壳内壁设置有定位环板，空心台阶轴外圆与筒状外壳内壁之间设置有位于定位环板下方的深沟球轴承，空心台阶轴外圆与筒状外壳内壁之间在深沟球轴承下方的空腔内设置铜套和三瓣制动块，铜套外圆与筒状外壳内壁接触，三瓣制动块合围成圆筒形结构，铜套内圈和三瓣制动块外壁之间充满粘稠的润滑油，三瓣制动块内壁与空心台阶轴外壁接触，三瓣制动块沿空心台阶轴外圆周均匀布置，三瓣制动块的外部沿圆周方向开设有环形槽，环形槽内设置有将三瓣制动块内侧面与空心台阶轴外圆接触的环形弹簧，三瓣制动块下端部与空心台阶轴外壁之间设置有扭簧，锁紧接头螺纹连接在筒状外壳上端口内，高压水管下端穿过锁紧接头伸入到筒状外壳上端口内，筒状外壳内部在定位环板上方设置有将高压水管下端与空心台阶轴上端面连通并密封的密封连通组件。

密封连通组件包括定位座、过渡套、内密封套管、外密封套管、硬质合金垫、胀套和定位套，定位座设置在筒状外壳内的定位环板上，硬质合金垫设置在定位座内底部，外密封套管下部设置在定位座内，外密封套管下端与硬质合金垫上表面接触，定位座底部和硬质合金垫中心均开设有上下通透的透孔，过渡套设置在透孔内，过渡套下端面与空心台阶轴上端面压接密封配合，内密封套管设置在外密封套管内，外密封套管上端口和高压水管下端均为上粗下细的圆锥形结构，外密封套管内壁在圆锥形结构下方设置有限位环，内密封套管上端和限位环下侧面之间设置有碟形弹簧，在锁紧接头的向下作用下，高压水管下端圆锥面与外密封套管上端口的圆锥面压接配合；在碟形弹簧上的作用下，内密封套管下端通过过渡套与空心台阶轴上端面压接密封配合，卡箍设置在定位座和外密封套管的上侧外部，卡箍将定位座和外密封套管固定连接为一体；锁紧接头内圆下部与高压水管外圆之间具有下端敞口的密封腔，密封腔内设置有胀套和位于胀套下部的定位套，胀套上端面为上细下粗的圆锥形结构。

筒状外壳外部开设有与外密封套管上端的圆锥面连通的上溢水口以及与过渡套外圆周面连通的下溢水口。

锁紧接头下端与筒状外壳内壁之间、封头帽上部内壁与筒状外壳外圆之间、内密封套管外壁与外密封套管内壁之间均设置有O型密封圈。

深沟球轴承内圈下端与空心台阶轴外圆的台阶之间设置有挡圈。

定位环形板内孔与空心台阶轴外圆之间、封头帽内部与喷头座之间均设置有油封及用于注入高粘稠度润滑油的注油螺丝。

采用上述技术方案，本实用新型的工作原理及具体工作过程为：高压水通过高压水管上端进入，经高压水管内部向下依次穿过内密封套管、空心台阶轴和喷头座后，从若干个宝石喷嘴中喷出，宝石喷嘴根据不同的工况用不同通径的宝石喷嘴，由于宝石喷嘴相对于喷头座的中心线成倾斜角度安装，高速高压水从宝石喷嘴喷出时就会产生反作用力，反作用力会带动喷头座旋转，喷头座带动空心台阶轴一同旋转，喷头座的旋转速度和高压水的压力及宝石喷嘴的孔径有关，因喷头座与空心台阶轴连接到一起，所以同时转动，又因扭簧一端连接于空心台阶轴上，另一端连接于制动块上，因此，喷头座和空心台阶轴旋转时会通过扭簧带动制动块高速旋转，当达到一定旋转速度时，制动块的离心力能够克服环形弹簧的弹簧力时，三瓣制动块就会向外张开，三瓣制动块外表面就会摩擦铜套的内壁，产生摩擦阻力，同时，铜套内部充满粘稠的润滑油，也能够阻止制动块的旋转，通过扭簧制动空心台阶轴和喷头座的旋转。这种结构及其安装方式能够减少本实用新型对高压水枪的后座力，减少对手持喷枪的工作者的影响。

空心台阶轴上端面和过渡套下端面是金属对金属的端面密封，过渡套的内径小于内密封套管的内径，这样可使高压水对过渡套上端面产生较大的水压，通过水压向下顶压空心台阶轴上端面，实现空心台阶轴和过渡套之间的密封，在工作时由于空心台阶轴旋转而过渡套不转，难免会有少量的水从空心台阶轴上端面和过渡套下端面之间溢出，溢出的水从筒状外壳侧面的下溢水口流出。长期工作过程会使过渡套和空心台阶轴之间产生磨损，此时，在碟形弹簧作用下向下顶压内密封套管，进而推动过渡套与空心台阶轴之间始终保持良好的密封配合，从而起到磨损补偿作用。

外密封套管上端口和高压水管下端属于锥面对锥面的密封，这样对高压水能形成很好密封作用，但也难免会存在泄漏现象，只要泄漏量小，不影响工作，就是正常现象，泄漏的水从筒状外壳侧面的上溢水口流出，不影响本实用新型的正常工作。另外，在碟形弹簧的作用下，碟形弹簧上端通过限位环驱动外密封套管向上与高压水管下端密封配合。

O型密封圈和油封均起到密封各部件之间的密封连接作用。挡圈起到限定深沟球轴承位置的作用。

综上所述，本实用新型原理科学、结构紧凑，零部件均为常规工艺制作，造价低，整体密封效果好，具有密封补偿功能，旋转速度可控，手持的后坐力较小，实用性强，具有良好的市场前景。

附图说明

图1是本实用新型的结构示意图。

具体实施方式

如图1所示，本实用新型的高压水枪的自旋转喷头，包括沿垂直方向设置且具有同一中心线的喷头座1、筒状外壳2、封头帽3、空心台阶轴4、高压水管5和锁紧接头6，喷头座1下端面沿圆周方向安装有若干个宝石喷嘴7，宝石喷嘴7的喷射方向倾斜设置，筒状外壳2上端和下端均敞口，空心台阶轴4位于筒状外壳2内，喷头座1上部伸入到筒状外壳2内并与空心台阶轴4下端螺纹连接，喷头座1上部外圆与筒状外壳2下端内壁之间设置有两个角接触轴承8，封头帽3套在喷头座1外部并与筒状外壳2下端外部螺纹连接；

筒状外壳2内壁设置有定位环板9，空心台阶轴4外圆与筒状外壳2内壁之间设置有位于定位环板9下方的深沟球轴承10，空心台阶轴4外圆与筒状外壳2内壁之间在深沟球轴承10下方的空腔内设置铜套11和三瓣制动块12，铜套11外圆与筒状外壳2内壁接触，三瓣制动块12合围成圆筒形结构，铜套11内圈和三瓣制动块12外壁之间充满粘稠的润滑油，三瓣制动块12内壁与空心台阶轴4外壁接触，三瓣制动块12沿空心台阶轴4外圆周均匀布置，三瓣制动块12的外部沿圆周方向开设有环形槽，环形槽内设置有将三瓣制动块12内侧面与空心台阶轴4外圆接触的环形弹簧13，三瓣制动块12下端部与空心台阶轴4外壁之间设置有扭簧14，锁紧接头6螺纹连接在筒状外壳2上端口内，高压水管5下端穿过锁紧接头6伸入到筒状外壳2上端口内，筒状外壳2内部在定位环板9上方设置有将高压水管5下端与空心台阶轴4上端面连通并密封的密封连通组件。

密封连通组件包括定位座15、过渡套16、内密封套管17、外密封套管18、硬质合金垫19、胀套20和定位套21，定位座15设置在筒状外壳2内的定位环板9上，硬质合金垫19设置在定位座15内底部，外密封套管18下部设置在定位座15内，外密封套管18下端与硬质合金垫19上表面接触，定位座15底部和硬质合金垫19中心均开设有上下通透的透孔，过渡套16设置在透孔内，过渡套16下端面与空心台阶轴4上端面压接密封配合，内密封套管17设置在外密封套管18内，外密封套管18上端口和高压水管5下端均为上粗下细的圆锥形结构，外密封套管18内壁在圆锥形结构下方设置有限位环22，内密封套管17上端和限位环22下侧面之间设置有碟形弹簧23；在锁紧接头6的向下作用下，高压水管5下端圆锥面与外密封套管18上端口的圆锥面压接配合；在碟形弹簧23的作用下，内密封套管17下端通过过渡套16与空心台阶轴4上端面压接密封配合，卡箍设置在定位座15和外密封套管18的上侧外部，卡箍将定位座15和外密封套管18固定连接为一体；锁紧接头6内圆下部与高压水管5外圆之间具有下端敞口的密封腔，密封腔内设置有胀套20和位于胀套20下部的定位套21，胀套20上端面为上细下粗的圆锥形结构。

筒状外壳2外部开设有与外密封套管18上端的圆锥面连通的上溢水口24以及与过渡套16外圆周面连通的下溢水口25。

锁紧接头6下端与筒状外壳2内壁之间、封头帽3上部内壁与筒状外壳2外圆之间、内密封套管17外壁与外密封套管18内壁之间均设置有O型密封圈26（规格不相同）。

深沟球轴承10内圈下端与空心台阶轴4外圆的台阶之间设置有挡圈27。

定位环形板内孔与空心台阶轴4外圆之间、封头帽3内部与喷头座1之间均设置有油封28及用于注入高粘稠度润滑油的注油螺丝29。

本实用新型的工作原理及具体工作过程为：高压水通过高压水管5上端进入，经高压水管5内部向下依次穿过内密封套管17、空心台阶轴4和喷头座1后，从若干个宝石喷嘴7中喷出，宝石喷嘴7根据不同的工况用不同通径的宝石喷嘴7，由于宝石喷嘴7相对于喷头座1的中心线成倾斜角度安装，高速高压水从宝石喷嘴7喷出时就会产生反作用力，反作用力会带动喷头座1旋转，喷头座1带动空心台阶轴4一同旋转，喷头座1的旋转速度和高压水的压力及宝石喷嘴7的孔径有关，因喷头座1与空心台阶轴4连接到一起，所以同时转动，又因扭簧14一端连接于空心台阶轴4上，另一端连接于制动块12上，因此，喷头座1和空心台阶轴4旋转时会通过扭簧14带动制动块12高速旋转，当达到一定旋转速度时，制动块12的离心力能够克服环形弹簧13的弹簧力时，三瓣制动块12就会向外张开，三瓣制动块12外表面就会摩擦铜套11的内壁，产生摩擦阻力，同时，铜套11内部充满粘稠的润滑油，也能够阻止制动块12的旋转，通过扭簧14制动空心台阶轴4和喷头座1的旋转。这种结构及其安装方式能够减少本实用新型对高压水枪的后座力，减少对手持喷枪的工作者的影响。

空心台阶轴4上端面和过渡套16下端面是金属对金属的端面密封，过渡套16的内径小于内密封套管17的内径，这样可使高压水对过渡套16上端面产生较大的水压，通过水压向下顶压空心台阶轴4上端面，实现空心台阶轴4和过渡套16之间的密封，在工作时由于空心台阶轴4旋转而过渡套16不转，难免会有少量的水从空心台阶轴4上端面和过渡套16下端面之间溢出，溢出的水从筒状外壳2侧面的下溢水口25流出。长期工作过程会使过渡套16和空心台阶轴4之间产生磨损，此时，在碟形弹簧23作用下向下顶压内密封套管17，进而推动过渡套16与空心台阶轴4之间始终保持良好的密封配合，从而起到磨损补偿作用。

外密封套管18上端口和高压水管5下端属于锥面对锥面的密封，这样对高压水能形成很好密封作用，但也难免会存在泄漏现象，只要泄漏量小，不影响工作，就是正常现象，泄漏的水从筒状外壳2侧面的上溢水口24流出，不影响本实用新型的正常工作。另外，在锁紧接头6的向下和在碟形弹簧23向上作用下，碟形弹簧23上端通过限位环22驱动外密封套管18向上与高压水管5下端密封配合。

本实施例并非对本实用新型的形状、材料、结构等作任何形式上的限制，凡是依据本实用新型的技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、等同变化与修饰，均属于本实用新型技术方案的保护范围。

Ⅷ 耐火材料长水口和浸入式水口有何区别形状、材质、使用位置

这个问题太简单了，
ls也说对了。
长水口用在钢包下水口下，与中间包连接，
而浸入式水口是在中间包下面与结晶器连接。
形状是长水口一般很大，1.2米以上，浸入式水口一般较小，但薄板坯的浸入式水口也很大。
现在水口大部分采用铝碳质，他们都是一个体系，浸入式水口加点锆碳所以贵一点。
当然也有石英水口的，寿命较短还增硅。
上面只是大概，实际上每个钢铁厂情况不一样。

Ⅸ 太阳雨太阳能溢水口滴水是什么原因

我推荐您可以先联系售后，如果您要先自己检查的话可以把溢流口的螺丝拧下来（把热水先放了），里面的皮垫应该是松动了，把螺丝压紧就行了，如果再漏就是太阳能溢流管与内胆连接的硅橡胶圈破了，联系厂家进行更换就好了。

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