長壽命水口

Ⅰ 太陽能熱水器 能裝熱水循環泵嗎

當然可以用，120升太陽能也是容積式的，不過120升陽台太陽能，一般溫度不會太高，除非用電加熱，管路的循環會耗費大量的熱量，假如你的熱水管路沒有做保溫的話，就會更嚴重。

Ⅱ 連鑄三大件的長水口

當鋼水由鋼包向中間包澆注時,為了避免氧化和飛濺,在鋼包底部的滑動水口的下端安裝長水口,一端與下水口相連,另一端插入中間包的鋼水內進行密封保護澆注。長水口其作用如下：（1）防止鋼水二次氧化，改善鋼的質量；（2）減少鋼中易氧化元素的氧化產物在水口內壁沉積，延長其使用壽命；（3）長水口可多次使用，降低耐火材料消耗。
長水口應具備以下性能：
（1）優異的抗熱震性；
（2）良好的機械性能和抗震動的能力；
（3）抗鋼液和熔渣的侵蝕性好；
（4）邊接處必須帶有氣封裝置。長水口的材質一般有熔融石英質和鋁碳質兩大類。
熔融石英長水口，採用泥漿澆注法成型，其特點是抗熱沖擊性好，有較高的機械強度和耐酸性渣侵蝕，化學穩定性好。但其易與鋼水或渣中的鐵錳等氧化物形成低熔物，在高溫下石英與碳反應被分解和氣化，耐侵蝕性差，也不利於冶煉潔凈鋼。
鋁碳質長水口選用高純原料，降低雜質含量，按合理的顆粒級配改善組織結構，提高抗侵蝕性能；調整天然石墨的含量，利用粗晶鱗片石墨對鋼液的不浸潤性，以減少長水口的結瘤；改進造型以減少水口裂紋；應用微粉技術，添加適量Al2O3微粉等增強高溫強度和熱穩定性。鋁碳質水口具有良好的抗熱震性，對鋼種的適應性強。為防止水口表面的碳在烘烤和使用中被氧化，在水口表面塗有防氧化塗層。防氧化塗層主要由長石、石英、粘土等原料組成，通過濕磨製成釉料，用人工或機械方法塗抹在水口表面，這種塗料在700～1000℃的范圍內形成釉層，從而保護石墨不被氧化或氧化極少。
表8 長水口的理化性能 項目 Al2O3
% SiO2
% ZrO2
% C
% 顯氣孔率 % 體積密度 g/cm3 抗折強度 MPa 熱膨脹率 % 水口本體 50～56 14～18 28～33 16～20 2.3~2.4 10 0.50 渣線部位 65 18 14 3.15 11 0.31
(900℃) 透氣環 88 9 24 2．8 0. 60
(900℃) 對鋁碳質長水口，通過加入適量低膨脹材料（熔融石英、鈦酸鋁），增韌材料（氧化鋯）和鋼纖維補強等的基礎上，為進一步改善其性能從材質上又採取提高水口中Al2O3含量，減少SiO2加入量，以確保熱震性能，提高使用壽命。
國內開發的不烘烤長水口，不烘烤直接使用，簡化了工序，降低了能源消耗。並在長水口與鋼包下水口接合部位採用氬氣密封，發揮了長水口耐高溫、抗侵蝕、耐沖刷等特點。此外還有鉻剛玉－莫來石長水口和Al2O3-SiC-C質澆注料製作的不定形長水口，均取得了較好的使用效果。

Ⅲ 技術方法研究與應用

(一)SYZX系列繩索取心液動錘的應用及其鑽進工藝優化

沖擊回轉鑽進是在鑽頭已承受一定靜載荷的基礎上，以縱向沖擊力和回轉切削力共同破碎岩石的鑽進方法。SYZX75、95型繩索取心液動錘將繩索取心和液動錘兩大鑽進優勢技術結合形成的一種新鑽進方法，是中國地質科學院勘探技術研究所研發的、具有國際領先水平的鑽探科技新成果，可大大地提高鑽進效率和回次進尺，也可有效地控制孔斜、提高破碎地層的岩心採取率。該課題在馬坑鑽探中開展了SYZX系列繩索取心液動錘的推廣應用，並進行繩索取心液動錘鑽進工藝優化。在馬坑礦區繩索取心液動錘的使用及其與普通繩索取心鑽進的現場對比試驗，證明了該技術在礦區的適用性和優越性，應大力推廣應用。

(1)與普通繩索取心鑽進相比鑽進效率大幅度提高。由於金剛石繩索取心鑽進採用以較高轉速為主的鑽進規程參數，具有回轉鑽進切削、磨削碎岩的特點。使用液動錘後，給鑽頭施加高頻脈動載荷，沖擊力瞬時可達極高值，使被鑽進的岩石在交變的外力作用下產生脆裂剪崩的體積破碎，明顯提高了機械鑽速(破碎岩石的效率)，岩石越堅硬，效率提高的幅度愈明顯。

(2)在可鑽性9～12級堅硬「打滑」地層，鑽速顯著提高。按目前的繩索取心鑽進水平條件，一般不宜在10～12級的岩層中鑽進。在緻密完整、弱研磨性、堅硬的「打滑」地層鑽進，雖然採用軟胎體鑽頭輔以人工研磨及孔內投硬岩屑等措施，繩索取心鑽進仍顯現出鑽效低、回次進尺少等問題。

堅硬「打滑」的地層應用繩索取心液動潛孔錘鑽進時，交頻沖擊荷載能使鑽頭唇面接觸處的岩石表面光潔度降低，增加了鑽頭與岩石的摩擦力。同時，較粗的岩粉顆粒也促成了金剛石從胎體中出刃的條件，所以可顯著提高鑽速。

(3)在硬、脆、碎地層提高岩礦心採取率，延長回次進尺。液動錘在液動作用下啟動工作，產生了高頻沖擊荷載。使鑽具采心機構處於沖擊振動作用下，岩心不易堵塞(即使產生堵塞也能較快解卡)，減少岩心的自磨作用，從而提高岩礦心採取率，延長回次進尺，在破碎地層這種優點更為明顯。

(4)使用繩索取心液動錘鑽進可避免燒鑽事故。經過兩年多使用表明，使用液動潛孔錘繩索取心鑽進，一旦發現泵壓下降，沖擊器不工作，要及時提鑽檢查，可避免燒鑽事故。兩年來，幾乎無發生燒鑽事故。

(5)繩索取心液動錘鑽進減斜效果好。與回轉鑽進相比，鑽壓和轉速較低，並且鑽速高，有利於降低孔斜。

(6)繩索取心液動沖擊回轉鑽進還可減輕繩索取心鑽桿內壁結垢現象。

(二)金剛石鑽頭的優選研究

1.鑽頭試驗選擇的綜合經濟效益評價指標及優選方法

現場對比試驗選擇：根據目的和需要，選擇不同技術參數的鑽頭在礦區或同一地層進行鑽頭適應性、時效、壽命等指標的對比試驗，探討各鑽頭參數對鑽探成本效益的貢獻率，求證合適的鑽頭性能參數或鑽頭品種。統計分析選擇：通過對鑽頭歷史使用資料進行統計分析，結合地層岩石可鑽性合理選擇鑽頭類型，從而更好地用好鑽頭，達到提高鑽速、降低成本的目的。

2.S75鑽頭主要性能結構參數的優選成果

金剛石鑽頭的性能結構參數有鑲嵌類型、胎體性能、金剛石的質量和粒度、金剛石濃度、水口形狀及其數量和大小、底唇形狀等。根據岩石的硬度、研磨性和完整度等岩層性質和其他技術條件，以高效、長壽、低耗、安全為標准，確定不同地層適用的孕鑲金剛石鑽頭主要性能結構參數。

3.不同工況下鑽頭方案的確定

鑽速與壽命在不同情況下對鑽探綜合效益的貢獻率是不同的，研究確定了不同的工況的鑽頭方案：採用繩索取心鑽進時，應有足夠的鑽頭壽命，以延長提鑽間隔，減少提鑽次數和提鑽時間；繩索取心鑽進在深孔硬岩條件下，鑽頭方案為：在保證鑽頭壽命足夠長的前提下，提高鑽頭的機械鑽速；鑽速低下時，如鑽遇堅硬緻密「打滑」地層，應以提高鑽速為主；軟硬互層頻繁和破碎裂隙性地層，應主要考慮延長鑽頭壽命。

4.研究確定提高鑽頭壽命的技術對策

繩索取心鑽進，一個提鑽間隔內回次多、進尺長，鑽遇多種不同性能岩層的可能性增多，要求鑽頭具有較廣的地層適應性。主要對策：金剛石採用高強度、不同粒徑混鑲，增加鑽頭的適應性；提高工作層的高度；加強鑽頭的內外保徑，如：增高內外側刃高度，內外側刃採用天然金剛石補強或採用高強度、較粗粒的單晶、聚晶體保徑，鋼體外焊合金顆粒等；增加胎體的耐沖擊、耐磨性。

5.制定合理使用金剛石鑽頭的工作要點

要使金剛石鑽頭實現高效率、長壽命，合理使用它也是一個重要因素。合理使用鑽頭要注意以下幾個問題：鑽頭要分組排隊使用，根據設計孔深，按鑽頭內、外徑尺寸，輪換使用：先用外徑大、內徑小的鑽頭；後用外徑小、內徑大的鑽頭。每次下入鑽頭與前一回次鑽頭直徑差要小，當鑽進8～9級岩石時，不大於0.1mm；當鑽進10～12級岩石時，不大於0.05mm；選擇好擴孔器，做好鑽頭與擴孔器及卡簧間配合；合理控制機械鑽速，對軟的、中硬粗顆粒的岩層，鑽進速度快，岩粉量大，為了及時排除岩粉達到冷卻鑽頭的目的，除增加沖洗液量外，要控制鑽進速度。一般連續鑽進時效不要超過5m/h，時效過高，易於造成鑽頭的非正常磨損，甚至會引起燒鑽；避免鑽頭非正常損壞。

6.金剛石鑽進技術參數的優選

鑽壓：確定合理的鑽壓是提高鑽進效率，降低成本的重要措施之一。應根據岩石可鑽性、研磨性、完整程度、鑽頭底唇面積、金剛石粒度、品級和數量選擇鑽壓。

轉速：轉速是影響金剛石鑽頭鑽速的重要因素。應根據岩石性質、鑽孔結構及設備能力等因素選擇轉速，即考慮獲得較高的鑽速，也要保證合理的鑽頭壽命。

泵量：泵量的大小既必須保證沖洗液完成排除岩粉、冷卻鑽頭等功能需求，也應能實現鑽頭金剛石自銳、防止復雜地層孔壁遭受沖刷破壞等要求。應視岩石性質、環狀間隙、鑽頭類型、金剛石粒度、胎體性能等因素進行選擇與適當調整。

泵壓：泵壓是一定泵量的情況下，沖洗液在特定鑽進環境中的流動阻力。泵壓的大小受鑽桿內徑及其密封、取心鑽具過水斷面、鑽頭水口、鑽孔環狀間隙、鑽孔漏失情況等因素的影響，是反映孔內狀況的敏感參數之一。鑽進過程中，應設法降低泵壓，保證鑽進所需泵量的實現。

根據上述的原則、方法與思路，通過試驗確定了馬坑礦區繩索取心鑽進技術參數組合(表4-2)和SYZX75繩索取心液動錘鑽進最佳技術參數。

表4-2 繩索取心鑽進技術參數組合經驗推薦表

7.組合鑽進技術試驗

(1)試驗任務的由來：石岩坑礦區ZK8321孔設計孔深900m，離已完工原水文觀測孔8號鑽孔15m。根據觀8孔鑽取的岩心，地層為泥岩、砂岩、粘土層等，其中大部分砂質泥岩(岩心極破碎，裂隙發育，採取率極低)。由於孔壁縮徑、坍塌現象嚴重，觀8孔孔深500m，施工時間達4個多月。為了加快勘探進度，提高鑽進效率，經地質部門同意灰岩以上地層可不採取岩心，即孔深390m以上通過孔口取樣判斷地層情況。課題利用這一條件，開展組合鑽進技術試驗，設計試驗方案(表4-3)。

表4-3 組合鑽進技術試驗設計方案表

(2)牙輪鑽頭鑽具組合：按鍾擺防斜原理組配牙輪鑽頭鑽具：ϕ200mm牙輪鑽頭0.2m+5.15m鑽具+2.56m泥粉管+鑽鋌+鑽桿。鍾擺鑽具組合可利用鑽具自身重力產生的鍾擺力來實現降斜防斜目的。其防斜原理就是鑽頭以上、切點以下的一段鑽鋌猶如一個「鍾擺」，鑽頭在這段鑽鋌的重力的橫向分力——即鍾擺力的作用下，靠向切削下側井壁，從而起到減小井斜角的作用。

(3)試驗過程：ZK8321孔於2011年6月19日開孔，0～13m為ϕ250mm金剛石鑽頭鑽進，13m開始用ϕ200mm牙輪鑽頭鑽進，濃泥漿護孔。鑽進至孔深256.37m時，發生嚴重孔內事故，最後採取偏孔方法繞過事故鑽具。牙輪鑽頭鑽進進尺243.37m，用時384h，台月效率480m/台月，時效為1.15m/h。

(4)試驗體會：採用牙輪鑽頭和優質濃泥漿全面鑽進，鑽進效率高，裸眼時間短，孔壁穩定。遇破碎、裂隙、全漏失地層，可將鑽桿下入漏失孔段底部，用水灰比0.3～0.45水泥漿拌和細砂，從孔口將水泥漿倒入鑽桿，由鑽桿內管送到預定位置，對大裂隙地層堵漏效果顯著。

(三)馬坑鐵礦護壁堵漏技術組合優化

由於福建鐵礦區岩性極復雜、岩相變化極大、斷裂與褶皺十分發育等原因，深孔鑽探護壁是關鍵。經過多個鑽孔的試驗實踐，研究制定了「優質泥漿+有效堵漏、旋噴水泥漿固結、多層次套管等復合護壁」技術。該技術作為馬坑鐵礦深孔鑽探護壁原則與工藝要點(表4-4)，有效保證了鑽進的順利進行。

表4-4 石岩坑鐵礦地層與護壁堵漏對策選擇表

1.高壓旋噴水泥漿護壁技術的研究與應用

高壓旋噴水泥漿固結護壁法技術是本研究形成的、國內首創的創新性成果。該技術吸收高壓旋噴加固軟土地基的精髓，通過機具的研製和工藝的研究，以高壓旋噴水泥漿的方式，解決了常規護壁方法不能勝任的深部「斷層泥」護壁難題，如：中、深部孔段鑽遇鬆散、破碎、易水化分散坍塌等復雜夾層，鑽孔漏失、泥漿護壁難且無法採用套管隔離情況下的護壁等。

2.旋噴水泥漿護壁的首次應用試驗——馬坑ZK7529孔

馬坑礦區ZK7529孔設計孔深1200m，於2010年10月19日開孔，至2011年10月4日終孔，終孔孔深1299.19m。該孔於孔深960m後，鑽遇三個「斷層泥」破碎帶：前兩個斷層採用套管隔離，第三個斷層應用了水泥漿高壓旋噴灌注法。具體護壁情況概述如下。

第一個斷層帶：孔深969.20～970.50m(中間夾0.2m基岩)，地下水有徑向流動。鑽進時阻力大，提出後孔段即被細石充填。採用泥漿護壁無效後，多次採用常規方法灌注水泥，均未取上水泥心樣，後擴孔下入ϕ89套管。

第二個斷層：1049.60～1051.60m(ϕ77mm口徑)。自1015.69～1051.60m中取岩心8m左右，出現坍塌；多次灌注水泥漿後，均因偏斜出新孔又屢次坍塌。於是擴孔至孔深1086.94m，下入ϕ73mm飛管。

第三個斷層：1135.50～1138.50m(ϕ59mm)，地層為強風化輝綠岩，風化嚴重的「斷層泥」鬆散地層，膠結性差，怕水沖刷。由於受鑽孔口徑限制，採用ϕ59鑽具(鑽桿為ϕ50外絲+ϕ50內絲)鑽進。穿過該斷層帶後，出現嚴重坍塌、縮徑現象，多次灌注水泥漿護壁無效。由於受口徑限制無法下入套管隔離復雜孔段，探討應用了水泥漿高壓旋噴灌注法，解決了護壁難題。

3.旋噴水泥漿護壁作業情況

(1)設備：XY-5型鑽機，BW-250型泥漿泵，泥漿攪拌機等生產設備。

(2)護壁材料：採用42.5級普通硅酸鹽水泥，水灰比0.45，加入適量促凝早強劑(NaCl)及速凝劑(三乙醇胺)，漿液密度控制在1.6g/cm³。水泥用量15包，配製水泥漿量600L，替水量900L。

(3)旋噴鑽具組合：ϕ50外絲鑽桿+ϕ42內絲鑽桿36m+噴具(噴具噴嘴3個，孔徑5mm)+掃孔鑽具。

(4)下入孔內預定位置後，先掃孔，掃至孔底後，送水暢通後，替入一定清水後開始送漿。

(5)壓送水泥漿漿及替水量旋噴。當漿液自噴嘴噴射時，開動鑽機，採用(表4-5)所列技術參數進行旋噴作業，直至漿液、替水壓送完畢(開始送漿時，無泵壓或泵壓較低，待漿液出噴嘴時，泵壓升至4～5MPa)。

表4-5 高壓旋噴技術參數表

(6)注漿完畢，把鑽桿提起一立根後，清洗鑽桿，提鑽。

(7)注漿24h後探水泥面，48h後掃孔。

4.旋噴水泥漿護壁技術的研究與應用體會

在馬坑礦區5個鑽孔的11處復雜地層孔段中，根據不同孔段的長短分別進行1次或多次旋噴水泥漿護壁，累計旋噴水泥漿作業33次，有7個孔段解決了護壁問題，4個孔段取得一定的護壁效果。通過該技術的研究與應用，有以下體會。

(1)旋噴水泥漿與灌注水泥漿護壁方法的比較。旋噴水泥漿護壁的工藝方法、操作步驟與注意事項與灌注水泥漿護壁基本相同，但卻能取得比灌注水泥漿更好更可靠的護壁效果，並在灌注水泥漿無法解決的已嚴重超徑孔段、溶洞地層等獲得成功護壁，主要是高壓漿液從慢轉、緩提的鑽具側向高速噴出(表4-6)，使漿液不僅具有很大的沖擊破土、滲入裂隙能力，充分置換泥漿和充填超徑、溶洞空間，並與旋噴段孔內的岩土顆粒攪拌混合。

表4-6 旋噴水泥漿與灌注水泥漿護壁工藝的主要區別表

(2)旋噴水泥漿護壁技術的適用地層：通過多個鑽孔的應用實踐，旋噴水泥漿可以在復雜地層孔段形成有效的護壁「水泥套管」，解決採用泥漿護壁、普通方法灌注水泥均無效，以及受口徑限制也無法下入套管隔離復雜孔段的情況下的護壁難題。試驗表明，該技術適用於下列地層護壁：中、深部孔段鑽遇鬆散、破碎、易水化分散坍塌等復雜夾層，如：馬坑礦區深部常見層厚1～5m不等「斷層泥」；任意孔深的坍塌超徑孔段、溶洞地層等有、無充填物中、小孔洞或溶洞群。

(3)存在的問題：綜合旋噴水泥漿護壁技術的應用情況，由於存在以下主要問題，致使護壁效果不夠理想，甚至造成旋噴水泥漿護壁的失敗。

旋噴鑽具噴嘴加工較為隨意，達不到科學、合理；旋噴漿液壓力不足；旋噴轉速(n)和提升速度(υ_t)的組合不匹配，如：旋噴具提升過快等；替漿水量的控制不當；作業人員經驗不足，關鍵環節操作不熟練，各崗位工作人員配合不密切。

5.提高旋噴水泥漿護壁效果的思考與探討

針對旋噴水泥漿護壁技術應用存在的主要問題與不足，有必要進一步研究，持續完善該技術。為此，結合高壓旋噴技術的相關研究成果，有以下設想和探討。

(1)旋噴鑽具噴嘴的設計優選——探尋高質量噴嘴：噴嘴是噴頭的重要組成部分，噴嘴的水力學特性的好壞直接影響射流對地層的沖切效果，進而決定「水泥套管」直徑的大小。為了研究噴嘴不同流道形狀和不同長度的射流效果，選擇3種噴嘴做了針對性的室內試驗，並在分析對比試驗數據和結果的基礎上，得出以下的結論：收斂圓錐角噴嘴流道形式可減少噴嘴自身的壓力降損失；當噴嘴長度與直徑的比值為8～10，射流具有較好的噴射性能，射流流束穩定，沖擊力強。

通過進一步研究，探尋符合旋噴水泥漿護壁要求的高質量噴嘴。一般地，高質量的噴嘴應該使射流具有如下的特性：擴散角小、等速核長、噴嘴的流量系數大(即射流通過噴嘴的能量損失小)。

(2)旋噴漿液適配機具研究：旋噴回轉機構的研製，探討解決旋噴轉速不當問題。利用立軸式鑽機最低轉速進行旋噴回轉，轉速太快；以點動方式回轉，轉速不均。解決的設想是：研製可安裝在孔口的、可無級調速的噴漿液壓回轉器；研製以鑽機立軸為動力輸入端的減速回轉裝置，將立軸的較高回轉速度轉換為所需的旋噴轉速；旋噴高壓注漿泵的研製或探尋。通過進一步研究，研製或探尋滿足旋噴水泥漿護壁所需流量、泵壓的注漿泵；配套漿液攪拌機、漿液除渣器等機具的研製。

(3)旋噴固結護壁漿液研究：理想的注漿材料應能滿足護壁力學性能要求，漿液應具有良好的可注性、凝膠時間可任意調整、價格低廉、無毒、無污染、施工方便等。通過進一步的研究，選擇合適的注漿材料及其配合比。初步考慮以下兩個途徑：水泥漿及其外加劑的選擇。純水泥漿液系無機質硅酸鹽材料，無毒無公害，長時間性能穩定且價格低廉，應優先選用。根據工程需要，可通過試驗在水泥漿液中加入適量的速凝、懸浮或防凍等外加劑及摻和料，保證漿液質量和低成本；化學漿液的選擇與應用。化學漿液具有一些獨特性能，如漿液黏度低、可注性好、凝膠時間可准確控制等，但化學漿液價格比較昂貴，且往往有毒性和污染環境，不利於環保。由於地質勘查鑽孔孔距大、孔徑小，護壁所需漿液量不多，化學漿液的較高價格與所含毒性對鑽探成本及環境影響不大。因此，化學漿液也是值得選擇與應用的護壁漿液。

綜上所述，旋噴水泥漿護壁研究成果在福建龍岩馬坑鐵礦深部復雜地層護壁獲得成果後，先後在福建煤田、湖北放馬山等礦區多個鑽孔推廣應用，表明該技術可以在任意孔深的坍塌超徑孔段、軟弱鬆散地層等形成可靠、有效的「水泥套管」護壁。這一成果，為小口徑深孔復雜地層護壁增添了一項有效的護壁技術和手段。目前，該技術已成為機台深孔鑽探主要和必備的護壁手段。

(四)套管鑽進技術在馬坑鐵礦復雜地層中的應用試驗

BH114套管鑽進技術是中國地質科學院成都探礦工藝所研發的鑽探新成果。該技術通過利用外管代替繩索鑽桿傳遞鑽壓和扭矩驅動孔內套管取心鑽具回轉鑽進，在不提鑽情況下進行繩索取心、檢查或更換孔底主副鑽頭，有效減少起鑽次數，避免頻繁取下鑽導致復雜地層孔壁不穩定及其引發的孔內事故，降低勞動強度，改善施工環境和促進安全生產。2012年9月8日，福建省第八地質大隊在石岩坑礦區ZK9501孔進行BH114套管鑽進技術試驗(自孔深25.58m開始至186m)，不僅為BH114套管鑽進技術的進一步完善提供了寶貴的試驗數據，達到預期目的。

現場試驗情況：2012年9月12日至2012年9月28日，在馬坑礦區ZK9501孔25.84～183.18m孔段進行ϕ114套管鑽進技術生產試驗，試驗進尺157.34m，並下入ϕ114套管181.70m，實現了隨鑽下套管隔離保護孔壁。

Ⅳ 沉積岩取心技術

2.2.1 取心鑽頭

中、深部以淺井段沉積岩地層鑽探是科學超深井的第一階段，無論是全面鑽進，還是取心鑽進，都應在滿足地學目的、保證鑽孔安全的前提下，快速成孔。選擇合適的切削具和鑽頭結構對取心鑽進機械鑽速的提高至關重要。科學超深井取心鑽進將採用提鑽取心方式，回次進尺要遠遠少於全面鑽進，故鑽頭的選擇應將機械鑽速作為主要指標，兼顧鑽頭壽命。

沉積岩地層相對結晶岩地層硬度小，除少數難鑽進的緻密泥頁岩、水敏泥岩等地層外，可選用切削型和微切削型的常規合金鑽頭、PDC鑽頭及聚晶金剛石鑽頭。PDC鑽頭可應用於軟—中硬的泥頁岩、粉砂岩等地層，聚晶金剛石鑽頭可應用於中硬的砂岩、礫岩、粉砂岩等地層。

為應對可能出現的難鑽進的水敏性軟泥岩、緻密泥頁岩地層，設計錐形嵌塊式防泥包鑽頭和異形加長齒PDC鑽頭。

2.2.1.1 錐形嵌塊式防泥包鑽頭

強塑性軟泥岩地層遇水後迅速水化、水溶，取心鑽進無法仿效石油鑽井全面鑽進，使用大排量、高壓噴嘴清洗鑽頭，故普通合金和PDC取心鑽頭普遍存在以下技術缺陷：

1）鑽頭排屑空間太小、排水空間太大，短時間鑽進後鑽頭即被嚴重泥包，造成回次進尺與鑽進效率的低下。

2）泥包的鑽頭在提鑽時的活塞效應，對岩心產生強烈的負壓抽吸，將岩心從鑽具內腔拉出。鑽進時間愈長，鑽頭泥包愈嚴重，岩心脫落的可能即愈大，圖2.7所示為SK-1井（主井）使用階梯合金鑽頭、三層管取心時，受負壓抽吸而變形的有機岩心襯管，可見泥包鑽頭在提鑽時活塞效應的強烈。

圖2.7 因負壓抽吸劇烈變形的岩心襯管

為解決鑽頭泥包引起的回次進尺短、鑽進效率低和抽吸作用，實現快速、長回次取心鑽進，設計如圖2.8所示錐形嵌塊式防泥包鑽頭，其結構有如下特點：

圖2.8 錐形嵌塊式防泥包合金鑽頭

1）切削具呈螺旋狀排列［圖2.8（b）］，旋向與鑽頭回轉方向相反，在與鑽頭旋向相同的鑽井液旋流及鑽頭回轉離心力的綜合作用下，可有效防止鑽屑在切削刃附近堆積。

2）底唇與井底間、外圓與井壁間的大空間，使鑽頭具備良好的排屑條件，鑽屑未及相互擠壓與鑽頭粘結即被沖走。

3）切削具的軸向排列方式，可在井底形成多重自由切削麵，不僅有利於清潔井底，也有利於中硬級岩石的破碎，因而鑽頭對中硬及其以下的多變地層具有一定的適應性。

4）切削具可在嵌槽內多次更換、嵌塊可在鑽頭剛體上多次更換，因此大大延長了剛體的使用壽命。

5）切削具不僅可以採用八角合金，還可以選用PDC塊，進一步增加該鑽頭對沉積岩多變地層的適應性。

採用CFD軟體Cfdesign8.0對鑽頭結構進行了水力學分析，在給定泵量90L/min、20 °C清水的條件下，對Φ150/95mm鑽頭進行分析，圖2.9。所示為井底流場分布圖，每個切削刃前都聚焦大量流線、壓力從水口向各切削刃輻射，說明切削刃前的鑽井液流速快、流量大；另外，從壓降場分布來看，切削刃前的壓降略大於水口處的壓降，這說明切削刃前的鑽井液流過時動能更大，利於及時排除岩粉；圖2.10井底縱向流場分布同樣可以看出，在切削刃前有明顯的壓降，流量也較大，這同樣利於排除岩屑。

圖2.9 井底流場分布

圖2.10 井底流場縱向分布

2.2.1.2 異形加長齒PDC鑽頭

緻密泥頁岩地層是石油鑽井常鑽遇的難鑽進地層，即使全面鑽進採用大鑽壓、帶高壓噴嘴的PDC鑽頭易難達到快速鑽進。SK-1主井、WFSD-2孔都鑽遇了緻密泥頁岩地層，使用Φ150～157mm口徑取心鑽頭，試用了合金鑽頭、PDC鑽頭、尖齒PDC鑽頭及金剛石鑽頭，螺桿馬達驅動金剛石鑽頭的復合鑽進技術。

1）合金鑽頭在該類地層中壽命極低，短時間快速進尺後尖刃磨損，即不再進尺。

2）圓片狀PDC鑽頭切削刃較鈍，很難切入緻密地層達到剪切碎岩效果。

3）轉盤（頂驅）+螺桿馬達復合驅動金剛石鑽頭，在淺孔段，鑽速也只能達到1m/h左右，且從實際效果看，岩石緻密度隨井深增加而快速增長，機械鑽速下降趨勢較大。

4）尖齒PDC鑽頭體現了強大的效率優勢，能輕易切入緻密層實現剪切碎岩，但尖齒PDC塊易崩刃，鑽頭壽命很低，往往進尺幾米後鑽速下降，直至完全不進尺。

現代超硬材料技術突飛猛進，金剛石復合片的抗沖擊耐磨性能大幅增長，PDC鑽頭在石油鑽井中運用范圍愈來愈廣泛，長壽命PDC鑽頭由螺桿馬達（或減速渦輪馬達）孔底驅動快速鑽井。結合尖齒PDC鑽頭在緻密泥頁岩中的試用效果，以及圓片PDC鑽頭的高壽命特徵，設計出圖2.11所示的異形加長齒PDC鑽頭，其特徵如下：

圖2.11 異形加長齒PDC鑽頭效果及加長PDC塊

1）異形加長PDC齒具有可磨損長度大、切入地層性能好、占據布齒空間小的優勢，同時又具有圓片PDC鑽頭的長壽命特徵。

2）異形加長齒PDC塊的弧頂可切割成不同弧度，以適應不同緻密程度的地層和不同布齒數量的鑽頭，實現機械鑽速與鑽頭壽命的最佳匹配。

3）可由螺桿/減速渦輪馬達（+液動錘）孔底驅動。

2.2.2 多變地層普適性卡簧

取心鑽進割心機構有多種，但科學超深井將採用無投球通道的井底動力驅動，石油鑽井常用的加壓式的岩心爪割心時或需投球液力加壓，或需機械加壓，故不適合科學超深井取心鑽進。自鎖性好的卡簧因其結構簡單、佔用空間小，是薄壁取心鑽進的首選。

軟弱的沉積岩地層大口徑、長鑽程采心，較硬地層小口徑采心有兩個顯著的不同點：①大直徑岩心的拔斷力相應大，采心時需要卡簧對岩心有更大的抱緊力；②軟弱地層岩心的塑性強，岩心受卡簧抱緊力時產生的徑向變形大，按傳統岩心鑽探方法設計的卡簧，即使下行完全收縮仍不足以卡緊松軟岩心以克服岩心自重和膠結力將其拔斷，而將岩心部分甚至整體拉出，極易出現空管；③鑽具在較大的離心力作用下自轉和公轉並存，易磨心岩心，需要卡簧有更大的收縮范圍。

大壁厚、大行程、大缺口的卡簧與鑽頭構成大公差配合，提高易變形岩層的采心可靠性，如圖2.12所示。卡簧座與卡簧外徑不變，加大卡簧自由內徑與鑽頭內徑的負公差；減小卡簧座最小限位直徑；卡簧壁厚增加的同時，保證有足夠大的卡簧行程，使其在上死點能張開到允許岩心順暢通過；保證卡簧完全收縮不被拉出卡簧座；盡可能大的缺口允許卡簧產生更大的徑向收縮，使之更緊地抱住岩心；大錐角保持卡簧高度不變來增加卡簧壁厚，同時有利於卡簧徑向的快速收縮等。具備這樣性能的卡簧，不僅適應了軟、硬多變地層卡心的需要，且由於其自身有很大的伸縮性，也極大地簡化了現場適配卡簧時的操作程序。

圖2.12 卡簧位置與尺寸關系

Ⅳ 十二長生水法順口溜是什麼

口訣主要內容：八字命局占長生，少年得志人聰明，身體健康壽命高，祖業遺產可繼承。年柱長生父母助，月柱夫妻恩愛共，中年運途更發達，兄弟姊妹運亦通。日柱一生富貴全，時柱後人更興隆。

從萬物開始生長至死墓絕胎養，必定從長生開始：長生——沐浴——冠帶——臨官——帝旺——衰——病——死——墓——絕——胎——養。即是十二個宮位，簡稱為十二長生訣。

吉凶歌訣：

第一養生水到堂，貪狼星照顯文章。

長房兒孫多富貴，人丁昌盛性忠良。

文曲臨朝官職重，大小灣環福壽長。

養生流破終需絕，少年寡婦守空房。

沐浴水來犯桃花，女子淫亂不由他。

投河自縊隨人走，血病官災破敗家。

子午方來田業盡，卯酉流來好賭賒。

若還流破長生位，墮產淫聲帶鎖枷。

Ⅵ 金剛石鑽頭的優選研究

8.2.1 鑽頭試驗選擇的綜合經濟效益評價指標

鑽頭使用的綜合經濟效益評價指標主要有鑽速、壽命、綜合成本（表8.6）。

表8.6 鑽頭選擇的綜合經濟效益評價表

註：Z為鑽頭價格，元；Z₀為鑽頭停用或報廢後的殘留價值（如廢鑽頭其他使用、金剛石回收等）。

8.2.2 金剛石鑽頭的優選方法

（1）現場對比試驗選擇

根據目的和需要，選擇不同技術參數的鑽頭在同一礦區或同一地層進行鑽頭適應性、時效、壽命等指標的對比試驗，探討各鑽頭參數對鑽探成本效益的貢獻率，求證合適的鑽頭性能參數或鑽頭品種。

（2）統計分析選擇

通過對鑽頭歷史使用資料進行統計分析，結合地層岩石可鑽性合理選擇鑽頭類型，從而更好地用好鑽頭，達到提高鑽速、降低成本的目的。

8.2.3 S75鑽頭主要性能結構參數的優選成果

金剛石鑽頭的性能結構參數有鑲嵌類型、胎體性能、金剛石的質量和粒度、金剛石濃度、水口形狀及其數量和大小、底唇形狀等。根據岩石的硬度、研磨性和完整度等岩層性質和其他技術條件，以高效、長壽、低耗、安全為標准，確定不同地層適用的孕鑲金剛石鑽頭主要性能結構參數（表8.7）。

表8.7 S75繩索取心鑽頭選擇表

8.2.4 不同工況下鑽頭方案的確定

鑽速與壽命在不同情況下對鑽探綜合效益的貢獻率是不同的，通過研究確定了不同工況的鑽頭方案：

1）採用繩索取心鑽進時，應有足夠的鑽頭壽命，以延長提鑽間隔，減少提鑽次數和提鑽時間。

2）繩索取心鑽進在深孔硬岩條件下，鑽頭方案為：在保證鑽頭壽命足夠長的前提下，提高鑽頭的機械鑽速。

3）鑽速低下時，如鑽遇堅硬緻密「打滑」地層，應以提高鑽速為主。

4）軟硬互層頻繁和破碎裂隙性地層，應主要考慮延長鑽頭壽命。

8.2.5 研究確定提高鑽頭壽命的技術對策

繩索取心鑽進，一個提鑽間隔內回次多、進尺長，鑽遇多種不同性能岩層的可能性增多，要求鑽頭具有較廣的地層適應性。主要對策：

1）金剛石採用高強度、不同粒徑混鑲，增加鑽頭的適應性。

2）提高工作層的高度。

3）加強鑽頭的內外保徑，如：增高內外側刃高度，內外側刃採用天然金剛石補強或採用高強度、較粗粒的單晶、聚晶體保徑，鋼體外焊合金顆粒等。

4）增加胎體的耐沖擊、耐磨性，如：採用無壓法加工高壓耐沖擊鑽頭胎體，增加鑽頭的工作扇形面積（小水口，斜水口與螺旋水槽等）。

8.2.6 制定合理使用金剛石鑽頭的工作要點

要使金剛石鑽頭實現高效率、長壽命，合理使用也是一個重要因素。合理使用鑽頭要注意以下幾個問題：

1）鑽頭要分組排隊使用。根據設計孔深，按鑽頭內、外徑尺寸，輪換使用：先用外徑大、內徑小的鑽頭；後用外徑小、內徑大的鑽頭。每次下入鑽頭與前一回次鑽頭直徑差要小，當鑽進8～9級岩石時，不大於0.1mm；當鑽進10～12級岩石時，不大於0.05mm。

2）選擇好擴孔器，做好鑽頭與擴孔器及卡簧間配合。金剛石擴孔器具有修正孔壁，保持鑽孔直徑符合設計要求，從而減少新鑽頭下入孔內的掃孔工作量；保持孔內鑽具在高轉速條件下的工作穩定性。為減輕鑽頭負擔，延長鑽頭壽命，選擇好擴孔器至關重要。鑽頭與擴孔器及卡簧間要合理配合，要求如下：①擴孔器的外徑應比鑽頭外徑大0.3～0.5mm，岩層堅硬時應採用下限數值。②卡簧的自由內徑應比鑽頭內徑小0.3～0.5mm。卡簧應在上一回次岩心上測試，以不脫落、不卡死為宜。

3）合理控制機械鑽速。對軟的、中硬粗顆粒的岩層，鑽進速度快，岩粉量大，為了及時排除岩粉達到冷卻鑽頭的目的，除增加沖洗液量外，要控制鑽進速度。一般連續鑽進時效不要超過5m/h，時效過高，易於造成鑽頭的非正常磨損，甚至會引起燒鑽。

4）避免鑽頭非正常損壞：①孔底要保持清潔，當發現有硬質合金、胎塊、金剛石、金屬塊、脫落岩心及孔壁掉塊時，應採用沖、撈、抓、粘、套、磨、吸等方法加以清除；②鑽具通過換徑、探頭石、孔壁掉塊等部位以及在斜孔和干孔中下鑽時，應放慢下降速度；③換徑後應用錐形鑽頭修整換徑台階；④地層由硬變軟時應減壓並控制鑽速；⑤鑽進中，操作人員應隨時觀察沖洗液消耗和泵壓的變化情況，發現異常應立即停鑽查明原因；⑥不允許使用彎曲度超過規定的鑽桿和鑽具。

Ⅶ 水槍旋轉噴頭有何優點

水槍旋轉噴頭有何優點？高壓水清除車用來清除路面標線，標配的是手推式的單盤或多盤手推車，手推車只能清理路面標線和能平放到路面的設備表面，如道路標志牌平放到路面上清洗，這樣很不方便，不能清洗空間上污垢或鐵銹。限制了高壓水清除車的應用范圍，國外開發有手持式的高壓水槍，能滿足對空間上清除污垢的要求，但結構復雜，價格太貴，旋轉速度難以控制。難以在國內工業清洗或清除領域推廣應用。

技術實現要素：

本實用新型為了解決現有技術中的不足之處，提供一種結構緊湊、成本低、旋轉速度平穩易控制、穩定性強的高壓水槍的自旋轉噴頭。

為解決上述技術問題，本實用新型採用如下技術方案：高壓水槍的自旋轉噴頭，包括沿垂直方向設置且具有同一中心線的噴頭座、筒狀外殼、封頭帽、空心台階軸、高壓水管和鎖緊接頭，噴頭座下端面沿圓周方向安裝有若干個寶石噴嘴，寶石噴嘴的噴射方向傾斜設置，筒狀外殼上端和下端均敞口，空心台階軸位於筒狀外殼內，噴頭座上部伸入到筒狀外殼內並與空心台階軸下端螺紋連接，噴頭座上部外圓與筒狀外殼下端內壁之間設置有角接觸軸承，封頭帽套在噴頭座外部並與筒狀外殼下端外部螺紋連接；

筒狀外殼內壁設置有定位環板，空心台階軸外圓與筒狀外殼內壁之間設置有位於定位環板下方的深溝球軸承，空心台階軸外圓與筒狀外殼內壁之間在深溝球軸承下方的空腔內設置銅套和三瓣制動塊，銅套外圓與筒狀外殼內壁接觸，三瓣制動塊合圍成圓筒形結構，銅套內圈和三瓣制動塊外壁之間充滿粘稠的潤滑油，三瓣制動塊內壁與空心台階軸外壁接觸，三瓣制動塊沿空心台階軸外圓周均勻布置，三瓣制動塊的外部沿圓周方向開設有環形槽，環形槽內設置有將三瓣制動塊內側面與空心台階軸外圓接觸的環形彈簧，三瓣制動塊下端部與空心台階軸外壁之間設置有扭簧，鎖緊接頭螺紋連接在筒狀外殼上埠內，高壓水管下端穿過鎖緊接頭伸入到筒狀外殼上埠內，筒狀外殼內部在定位環板上方設置有將高壓水管下端與空心台階軸上端面連通並密封的密封連通組件。

密封連通組件包括定位座、過渡套、內密封套管、外密封套管、硬質合金墊、脹套和定位套，定位座設置在筒狀外殼內的定位環板上，硬質合金墊設置在定位座內底部，外密封套管下部設置在定位座內，外密封套管下端與硬質合金墊上表面接觸，定位座底部和硬質合金墊中心均開設有上下通透的透孔，過渡套設置在透孔內，過渡套下端面與空心台階軸上端面壓接密封配合，內密封套管設置在外密封套管內，外密封套管上埠和高壓水管下端均為上粗下細的圓錐形結構，外密封套管內壁在圓錐形結構下方設置有限位環，內密封套管上端和限位環下側面之間設置有碟形彈簧，在鎖緊接頭的向下作用下，高壓水管下端圓錐面與外密封套管上埠的圓錐面壓接配合；在碟形彈簧上的作用下，內密封套管下端通過過渡套與空心台階軸上端面壓接密封配合，卡箍設置在定位座和外密封套管的上側外部，卡箍將定位座和外密封套管固定連接為一體；鎖緊接頭內圓下部與高壓水管外圓之間具有下端敞口的密封腔，密封腔內設置有脹套和位於脹套下部的定位套，脹套上端面為上細下粗的圓錐形結構。

筒狀外殼外部開設有與外密封套管上端的圓錐面連通的上溢水口以及與過渡套外圓周面連通的下溢水口。

鎖緊接頭下端與筒狀外殼內壁之間、封頭帽上部內壁與筒狀外殼外圓之間、內密封套管外壁與外密封套管內壁之間均設置有O型密封圈。

深溝球軸承內圈下端與空心台階軸外圓的台階之間設置有擋圈。

定位環形板內孔與空心台階軸外圓之間、封頭帽內部與噴頭座之間均設置有油封及用於注入高粘稠度潤滑油的注油螺絲。

採用上述技術方案，本實用新型的工作原理及具體工作過程為：高壓水通過高壓水管上端進入，經高壓水管內部向下依次穿過內密封套管、空心台階軸和噴頭座後，從若干個寶石噴嘴中噴出，寶石噴嘴根據不同的工況用不同通徑的寶石噴嘴，由於寶石噴嘴相對於噴頭座的中心線成傾斜角度安裝，高速高壓水從寶石噴嘴噴出時就會產生反作用力，反作用力會帶動噴頭座旋轉，噴頭座帶動空心台階軸一同旋轉，噴頭座的旋轉速度和高壓水的壓力及寶石噴嘴的孔徑有關，因噴頭座與空心台階軸連接到一起，所以同時轉動，又因扭簧一端連接於空心台階軸上，另一端連接於制動塊上，因此，噴頭座和空心台階軸旋轉時會通過扭簧帶動制動塊高速旋轉，當達到一定旋轉速度時，制動塊的離心力能夠克服環形彈簧的彈簧力時，三瓣制動塊就會向外張開，三瓣制動塊外表面就會摩擦銅套的內壁，產生摩擦阻力，同時，銅套內部充滿粘稠的潤滑油，也能夠阻止制動塊的旋轉，通過扭簧制動空心台階軸和噴頭座的旋轉。這種結構及其安裝方式能夠減少本實用新型對高壓水槍的後座力，減少對手持噴槍的工作者的影響。

空心台階軸上端面和過渡套下端面是金屬對金屬的端面密封，過渡套的內徑小於內密封套管的內徑，這樣可使高壓水對過渡套上端面產生較大的水壓，通過水壓向下頂壓空心台階軸上端面，實現空心台階軸和過渡套之間的密封，在工作時由於空心台階軸旋轉而過渡套不轉，難免會有少量的水從空心台階軸上端面和過渡套下端面之間溢出，溢出的水從筒狀外殼側面的下溢水口流出。長期工作過程會使過渡套和空心台階軸之間產生磨損，此時，在碟形彈簧作用下向下頂壓內密封套管，進而推動過渡套與空心台階軸之間始終保持良好的密封配合，從而起到磨損補償作用。

外密封套管上埠和高壓水管下端屬於錐面對錐面的密封，這樣對高壓水能形成很好密封作用，但也難免會存在泄漏現象，只要泄漏量小，不影響工作，就是正常現象，泄漏的水從筒狀外殼側面的上溢水口流出，不影響本實用新型的正常工作。另外，在碟形彈簧的作用下，碟形彈簧上端通過限位環驅動外密封套管向上與高壓水管下端密封配合。

O型密封圈和油封均起到密封各部件之間的密封連接作用。擋圈起到限定深溝球軸承位置的作用。

綜上所述，本實用新型原理科學、結構緊湊，零部件均為常規工藝製作，造價低，整體密封效果好，具有密封補償功能，旋轉速度可控，手持的後坐力較小，實用性強，具有良好的市場前景。

附圖說明

圖1是本實用新型的結構示意圖。

具體實施方式

如圖1所示，本實用新型的高壓水槍的自旋轉噴頭，包括沿垂直方向設置且具有同一中心線的噴頭座1、筒狀外殼2、封頭帽3、空心台階軸4、高壓水管5和鎖緊接頭6，噴頭座1下端面沿圓周方向安裝有若干個寶石噴嘴7，寶石噴嘴7的噴射方向傾斜設置，筒狀外殼2上端和下端均敞口，空心台階軸4位於筒狀外殼2內，噴頭座1上部伸入到筒狀外殼2內並與空心台階軸4下端螺紋連接，噴頭座1上部外圓與筒狀外殼2下端內壁之間設置有兩個角接觸軸承8，封頭帽3套在噴頭座1外部並與筒狀外殼2下端外部螺紋連接；

筒狀外殼2內壁設置有定位環板9，空心台階軸4外圓與筒狀外殼2內壁之間設置有位於定位環板9下方的深溝球軸承10，空心台階軸4外圓與筒狀外殼2內壁之間在深溝球軸承10下方的空腔內設置銅套11和三瓣制動塊12，銅套11外圓與筒狀外殼2內壁接觸，三瓣制動塊12合圍成圓筒形結構，銅套11內圈和三瓣制動塊12外壁之間充滿粘稠的潤滑油，三瓣制動塊12內壁與空心台階軸4外壁接觸，三瓣制動塊12沿空心台階軸4外圓周均勻布置，三瓣制動塊12的外部沿圓周方向開設有環形槽，環形槽內設置有將三瓣制動塊12內側面與空心台階軸4外圓接觸的環形彈簧13，三瓣制動塊12下端部與空心台階軸4外壁之間設置有扭簧14，鎖緊接頭6螺紋連接在筒狀外殼2上埠內，高壓水管5下端穿過鎖緊接頭6伸入到筒狀外殼2上埠內，筒狀外殼2內部在定位環板9上方設置有將高壓水管5下端與空心台階軸4上端面連通並密封的密封連通組件。

密封連通組件包括定位座15、過渡套16、內密封套管17、外密封套管18、硬質合金墊19、脹套20和定位套21，定位座15設置在筒狀外殼2內的定位環板9上，硬質合金墊19設置在定位座15內底部，外密封套管18下部設置在定位座15內，外密封套管18下端與硬質合金墊19上表面接觸，定位座15底部和硬質合金墊19中心均開設有上下通透的透孔，過渡套16設置在透孔內，過渡套16下端面與空心台階軸4上端面壓接密封配合，內密封套管17設置在外密封套管18內，外密封套管18上埠和高壓水管5下端均為上粗下細的圓錐形結構，外密封套管18內壁在圓錐形結構下方設置有限位環22，內密封套管17上端和限位環22下側面之間設置有碟形彈簧23；在鎖緊接頭6的向下作用下，高壓水管5下端圓錐面與外密封套管18上埠的圓錐面壓接配合；在碟形彈簧23的作用下，內密封套管17下端通過過渡套16與空心台階軸4上端面壓接密封配合，卡箍設置在定位座15和外密封套管18的上側外部，卡箍將定位座15和外密封套管18固定連接為一體；鎖緊接頭6內圓下部與高壓水管5外圓之間具有下端敞口的密封腔，密封腔內設置有脹套20和位於脹套20下部的定位套21，脹套20上端面為上細下粗的圓錐形結構。

筒狀外殼2外部開設有與外密封套管18上端的圓錐面連通的上溢水口24以及與過渡套16外圓周面連通的下溢水口25。

鎖緊接頭6下端與筒狀外殼2內壁之間、封頭帽3上部內壁與筒狀外殼2外圓之間、內密封套管17外壁與外密封套管18內壁之間均設置有O型密封圈26（規格不相同）。

深溝球軸承10內圈下端與空心台階軸4外圓的台階之間設置有擋圈27。

定位環形板內孔與空心台階軸4外圓之間、封頭帽3內部與噴頭座1之間均設置有油封28及用於注入高粘稠度潤滑油的注油螺絲29。

本實用新型的工作原理及具體工作過程為：高壓水通過高壓水管5上端進入，經高壓水管5內部向下依次穿過內密封套管17、空心台階軸4和噴頭座1後，從若干個寶石噴嘴7中噴出，寶石噴嘴7根據不同的工況用不同通徑的寶石噴嘴7，由於寶石噴嘴7相對於噴頭座1的中心線成傾斜角度安裝，高速高壓水從寶石噴嘴7噴出時就會產生反作用力，反作用力會帶動噴頭座1旋轉，噴頭座1帶動空心台階軸4一同旋轉，噴頭座1的旋轉速度和高壓水的壓力及寶石噴嘴7的孔徑有關，因噴頭座1與空心台階軸4連接到一起，所以同時轉動，又因扭簧14一端連接於空心台階軸4上，另一端連接於制動塊12上，因此，噴頭座1和空心台階軸4旋轉時會通過扭簧14帶動制動塊12高速旋轉，當達到一定旋轉速度時，制動塊12的離心力能夠克服環形彈簧13的彈簧力時，三瓣制動塊12就會向外張開，三瓣制動塊12外表面就會摩擦銅套11的內壁，產生摩擦阻力，同時，銅套11內部充滿粘稠的潤滑油，也能夠阻止制動塊12的旋轉，通過扭簧14制動空心台階軸4和噴頭座1的旋轉。這種結構及其安裝方式能夠減少本實用新型對高壓水槍的後座力，減少對手持噴槍的工作者的影響。

空心台階軸4上端面和過渡套16下端面是金屬對金屬的端面密封，過渡套16的內徑小於內密封套管17的內徑，這樣可使高壓水對過渡套16上端面產生較大的水壓，通過水壓向下頂壓空心台階軸4上端面，實現空心台階軸4和過渡套16之間的密封，在工作時由於空心台階軸4旋轉而過渡套16不轉，難免會有少量的水從空心台階軸4上端面和過渡套16下端面之間溢出，溢出的水從筒狀外殼2側面的下溢水口25流出。長期工作過程會使過渡套16和空心台階軸4之間產生磨損，此時，在碟形彈簧23作用下向下頂壓內密封套管17，進而推動過渡套16與空心台階軸4之間始終保持良好的密封配合，從而起到磨損補償作用。

外密封套管18上埠和高壓水管5下端屬於錐面對錐面的密封，這樣對高壓水能形成很好密封作用，但也難免會存在泄漏現象，只要泄漏量小，不影響工作，就是正常現象，泄漏的水從筒狀外殼2側面的上溢水口24流出，不影響本實用新型的正常工作。另外，在鎖緊接頭6的向下和在碟形彈簧23向上作用下，碟形彈簧23上端通過限位環22驅動外密封套管18向上與高壓水管5下端密封配合。

本實施例並非對本實用新型的形狀、材料、結構等作任何形式上的限制，凡是依據本實用新型的技術實質對以上實施例所作的任何簡單修改、等同變化與修飾，均屬於本實用新型技術方案的保護范圍。

Ⅷ 耐火材料長水口和浸入式水口有何區別形狀、材質、使用位置

這個問題太簡單了，
ls也說對了。
長水口用在鋼包下水口下，與中間包連接，
而浸入式水口是在中間包下面與結晶器連接。
形狀是長水口一般很大，1.2米以上，浸入式水口一般較小，但薄板坯的浸入式水口也很大。
現在水口大部分採用鋁碳質，他們都是一個體系，浸入式水口加點鋯碳所以貴一點。
當然也有石英水口的，壽命較短還增硅。
上面只是大概，實際上每個鋼鐵廠情況不一樣。

Ⅸ 太陽雨太陽能溢水口滴水是什麼原因

我推薦您可以先聯系售後，如果您要先自己檢查的話可以把溢流口的螺絲擰下來（把熱水先放了），裡面的皮墊應該是松動了，把螺絲壓緊就行了，如果再漏就是太陽能溢流管與內膽連接的硅橡膠圈破了，聯系廠家進行更換就好了。

太陽能建議選擇丷黑丷瓷丷老丷人丷的陶瓷太陽能熱水器， 它集熱裝置是與建築一體化的同時，安全美觀又有吸熱體塗層抗空曬、長壽命的特點。